Главная Форум Формы договоров Должностные инструкции О товарах. Вычисление нормативных и расчетных значений прочностных и деформационных характеристик грунтов по результатам определения их физических характеристик. Рекомендации по разработке региональных таблиц прочностных и деформационных характеристик грунтов. Определение характеристик грунта с учетом возможного изменения его влажности в процессе строительства и эксплуатации. Руководство предназначено для использования в проектных и изыскательских организациях, обслуживающих строительство промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений развивает требования главы СНиП II и приводит рекомендации и примеры расчета оснований по вопросам, изложенным в этой главе норм, за исключением вопросов, касающихся особенностей проектирования оснований опор линий электропередачи, а также мостов и водопропускных труб. Руководство разрабатывалось лабораториями НИИОСП: Вронский; указания по прерывистым фундаментам - д-р техн. Сорочан; указания по рыхлым пескам - кандидаты техн. Довнарович; указания по натурным измерениям деформаций - инж. Павлов ДИСИ ; Руководство разработано под общей редакцией: Использованный в Руководстве текст главы СНиП И выделен полужирным шрифтом и его пункты, формулы, таблицы и рисунки имеют двойную нумерацию: В случае использования текста приложений к главе СНиП к номеру в скобках приписывается номер приложения. Если внутри цитированного текста главы СНиП есть ссылка на какие-либо ее пункты, то их нумерация в этом тексте сохранена по главе СНиП, а для удобства пользования в скобках приведена нумерация по Руководству. В Руководстве не рассматриваются вопросы проектирования оснований опор воздушных линий электропередачи и оснований мостов и водопропускных труб. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании оснований зданий и сооружений. Нормы настоящей главы, кроме разд. Инженерно-геологические исследования грунтов оснований зданий и сооружений должны проводиться в соответствии с требованиями главы СНиП, государственных стандартов и других нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства, а также с учетом конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений. Инженерно-геологические и гидрогеологические изыскания должны выполняться согласно требованиям:. Метод лабораторного определения сопротивления срезу песчаных и глинистых грунтов на срезных приборах в условиях завершенной консолидации. Метод лабораторного определения временного сопротивления при одноосном сжатии. Данные о климатических условиях района строительства должны применяться по указаниям главы СНиП по строительной климатологии и геофизике. Для возможности учета при проектировании оснований опыта строительства необходимо иметь данные об инженерно-геологических условиях этого района, о конструкциях возводимых зданий и сооружений, нагрузках, типах и размерах фундаментов, давлениях на грунты основания и о наблюдавшихся деформациях оснований и сооружений. Наличие указанных данных позволит в лучшей степени оценить инженерно-геологические условия проектируемого объекта, в том числе и характеристики грунтов, выбрать наиболее рациональные типы и размеры фундаментов, их глубину заложения и т. Для возможности учета местных условий строительства должны быть выявлены данные о производственных возможностях строительной организации, ее парке оборудования, ожидаемых климатических условиях на весь период устройства оснований и фундаментов, а также всего нулевого цикла. Эти данные могут оказаться решающими в вопросах выбора типа фундаментов например, на естественном основании или свайного , глубины их заложения, метода подготовки основания и пр. Конструктивное решение проектируемого здания или сооружения и условий последующей эксплуатации необходимо для выбора типа фундамента, учета влияния верхних конструкций на работу оснований, для уточнения требований к допустимой величине деформаций и пр. Технико-экономическое сравнение возможных вариантов проектных решений по основаниям и фундаментам необходимо для выбора наиболее экономичного и надежного проектного решения, исключением необходимости в его последующей корректировке в процессе строительства с неизбежными при этом дополнительными затратами материальных средств и времени. Результаты инженерно-геологических исследований грунтов должны содержать данные, необходимые для решения вопросов:. Проектирование оснований зданий и сооружений без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности для решения вопросов, предусмотренных в п. Результаты инженерно-геологических и гидрогеологических исследований, излагаемые в отчете об изысканиях, должны содержать:. Должны быть отмечены форма залегания грунтовых образований, их размеры в плане и по глубине, возраст, происхождение и номенклатурные виды, состав и состояние грунтов, относящихся к различным номенклатурным видам; приведены для выделенных слоев грунта величины физико-механических характеристик. В отчете обязательно указываются применяемые методы лабораторных и полевых определений характеристик грунтов. К отчету прилагаются таблицы и ведомости показателей физико-механических характеристик грунтов, схемы установок, примененных при полевых испытаниях, а также колонки грунтовых выработок и инженерно-геологические разрезы. На последних должны быть отмечены все места отбора проб грунтов и пункты полевых испытаний грунтов;. Характеристики грунтов должны быть представлены их нормативными значениями, а удельное сцепление, угол внутреннего трения, объемный вес и временное сопротивление одноосному сжатию скальных грунтов - также и расчетными значениями. Правила вычисления нормативных и расчетных значений приведены в пп. Прогноз возможных изменений гидрогеологических условий площадки в процессе строительства и эксплуатации сооружений выполняется по указаниям пп. Грунты оснований зданий и сооружений должны именоваться в описаниях результатов изысканий, проектах оснований, фундаментов и других подземных частей зданий и сооружений согласно номенклатуре грунтов, установленной настоящим разделом норм. Наименования грунтов должны сопровождаться сведениями об их геологическом возрасте и происхождении. В необходимых случаях к наименованиям грунтов и их характеристикам, предусмотренным номенклатурой грунтов, допускается вводить дополнительные наименования и характеристики зерновой состав глинистых грунтов, степень и качественный характер засоления грунтов, вид скальных пород, из которых образовались элювиальные грунты, подверженность атмосферному выветриванию при обнажении поверхности, крепость при разработке и т. Эти дополнительные наименования и характеристики не должны противоречить номенклатуре грунтов настоящих норм. При описании результатов изысканий, используемых для составления проектов оснований и фундаментов всех видов зданий и сооружений, следует использовать единую систему наименований грунтов. Правильное наименование видов грунтов и определение всех характеристик их состояния необходимо для решения таких вопросов, как выбор наиболее экономичного типа фундамента, методов улучшения свойств грунтов основания, способов производства работ по устройству оснований и фундаментов и т. Единая система наименований видов грунтов и единая терминология для описания их состояния дает возможность более полно использовать архивные материалы ранее выполненных изысканий и тем самым уменьшить объемы изыскательских работ, а также проводить статистические обобщения для составления таблиц характеристик грунтов. В номенклатуре отражены лишь важнейшие подразделения грунтов и характеристики, наиболее определяющие поведение грунтов под нагрузкой. В необходимых случаях разрешается вводить дополнительные подразделения грунтов и характеристики, которые, однако, не должны противоречить номенклатуре настоящего раздела. Эти дополнительные подразделения и характеристики, учитывающие вид и особенности строительства, приводятся в нормах проектирования соответствующих видов зданий и сооружений. При разделении глинистых грунтов на виды в настоящей номенклатуре используется число пластичности и выделяются три вида глинистых грунтов: При этом в Указаниях подчеркивается, что в случаях расхождения вида грунта, устанавливаемого по содержанию песчаных частиц и по числу пластичности, следует принимать наименование грунта, соответствующее числу пластичности. В этих же нормах содержится классификация засоленных грунтов по степени засоления с учетом его качественного характера , разработанная применительно к дорожному строительству и учитывающая особенности этого вида строительства. Дополнительные наименования и характеристики вечномерзлых грунтов, учитывающие особенности этих грунтов, приводятся в нормах проектирования оснований и фундаментов зданий и сооружений на вечномерзлых грунтах и т. Для супесей легких крупных учитывается содержание частиц размером 2 - 0,25 мм. При описании грунтов в инженерно-геологическом отчете должны приводиться сведения о их геологическом возрасте и происхождении. Эти сведения необходимы для пользования таблицами прочностных и деформационных характеристик [ табл. Числом пластичности грунта I P называется разность влажностей, выраженных в долях единицы, соответствующих двум состояниям грунта: Скальные грунты в большинстве своем резко отличаются по своим свойствам от нескальных грунтов. Скальные грунты практически несжимаемы при тех величинах нагрузок, которые обычно имеют место в гражданских и промышленных зданиях и сооружениях. Поэтому при строительстве на этих грунтах расчет ведется только по первому предельному состоянию - по несущей способности прочности основания. Для нескальных грунтов, как более слабых и сжимаемых, основным расчетом является расчет по второму предельному состоянию - по деформациям, а в ряде случаев, оговоренных нормами, делается также проверка несущей способности основания. Скальные грунты подразделяются на разновидности согласно табл. Для скальных грунтов, способных к растворению в воде каменная соль, гипс, известняк и т. Скальные грунты по происхождению подразделяются на изверженные магматические , метаморфические и осадочные табл. Граниты, диориты, сиениты, габбро, липариты, трахиты, андезиты, порфиры, порфириты, диабазы, базальты, туфы, туфобрекчии и др. Гнейсы, кварциты, кристаллические сланцы, филлиты, глинистые сланцы, роговики, мраморы, яшмы и др. Опоки, трепелы, диатомиты, известняки, доломиты, мелы, мергели, гипс, ангидрит, каменная соль и др. Прочность скальных грунтов, характеризуемая временным сопротивлением одноосному сжатию K вс , изменяется в широких пределах и зависит от условий образования скальных пород, их минерального состава и состава цемента, а также степени выветрелости. По значениям K вс , определяемым на водонасыщенных образцах, скальные грунты подразделяются согласно табл. Для характеристики степени снижения прочности скальных грунтов при водонасыщении необходимо определять коэффициент размягчаемости в воде K рз путем испытания образцов скальных пород в воздушно-сухом и водонасыщенном состоянии. К скальным грунтам, значительно снижающим до раз прочность при водонасыщении, следует отнести: Перечисленные грунты относятся к полускальным. Для скальных грунтов, растворяющихся в воде, необходимо указывать степень их растворимости, которая зависит от состава минеральных зерен и состава цемента. Магматические и метаморфические скальные породы, а также осадочные сцементированные породы с кремнистым цементом кремнистые конгломераты, брекчии, песчаники, известняки, опоки не растворяются в воде. К растворимым относятся следующие скальные грунты, перечисленные в порядке возрастания степени их растворимости:. В результате фильтрации воды через трещины в растворимых скальных породах возможно образование карстовых полостей. Скальные грунты, подвергаясь природным процессам выветривания, теряют свою сплошность в залегании, становятся трещиноватыми, а затем разрушаются до кусков различной крупности, промежутки между которыми заполняются мелкозернистым материалом. В результате выветривания свойства скального грунта ухудшаются. При изысканиях на одной из площадок на глубине 8 м под толщей четвертичных отложений были обнаружены известняки каменноугольной системы. При этом в верхней части известняки были выветрены в наибольшей степени, затем они сменялись трещиноватой скалой, которая переходила в невыветрелую монолитную породу. Из всех трех указанных зон были отобраны образцы для определения временного сопротивления одноосному сжатию, для которых был определен также объемный вес. Следовательно, верхняя толща известняка относится к сильновыветрелому скальному грунту. Для грунтов, находящихся на границе раздела скальных и нескальных грунтов например, полускальные грунты и твердые прочные глины , допускается решать вопрос об отнесении их к одной из указанных групп на основе местного опыта исследований и строительства на этих грунтах. Крупнообломочные и песчаные грунты в зависимости от зернового состава подразделяются на виды согласно табл. Для установления наименования грунта по табл. Наименование грунта принимается по первому удовлетворяющему показателю в порядке расположения наименований в табл. Наименования крупнообломочных и песчаных грунтов, установленные по табл. Вид заполнителя устанавливается по табл. Для определения зернового гранулометрического состава производят ситовой анализ пробы грунта. Для песков гранулометрический состав определяют в соответствии с действующим ГОСТом. Для крупнообломочных грунтов применяется аналогичная методика, однако проба грунта увеличивается до кгс и используются сита с большим диаметром отверстий. В инженерно-геологической практике наиболее часто применяют наименования частиц грунта в зависимости от их крупности согласно табл. Для установления наименования грунта после рассева пробы последовательно суммируются проценты содержания частиц различной крупности. Для песчаного грунта были получены результаты гранулометрического анализа, приведенные в табл. Для определения степени неоднородности крупнообломочных и песчаных грунтов строят интегральную кривую гранулометрического состава рис. На оси абсцисс откладывают диаметры частиц в мм для сокращения размеров графика по горизонтали рекомендуется логарифмический масштаб , а по оси ординат - процентное содержание частиц нарастающим итогом. При этом суммирование начинают с самой мелкой фракции. Определение величины U в обязательном порядке требуется для проектирования гидротехнических сооружений и дорог. Крупнообломочные грунты содержат заполнитель, к которому относят частицы мельче 2 мм. Свойства крупнообломочного грунта в значительной степени зависят от вида заполнителя песчаный или глинистый , его процентного содержания и характеристик его состояния. При меньшем содержании заполнителя свойства крупнообломочного грунта должны устанавливаться испытаниями грунта в целом. Для установления вида заполнителя из крупнообломочного грунта удаляют частицы крупнее 2 мм. Определяют следующие характеристики заполнителя: Коэффициент выветрелости обломков крупнообломочных грунтов K вк определяется испытанием грунта на истирание во вращающемся полочном барабане и вычисляется по формуле:. Величина K 0 характеризует собой природную степень распада крупнообломочного грунта. Для этого берется проба крупнообломочного грунта нарушенного сложения весом ,5 кгс. Пробу испытывают на истирание во вращающемся полочном барабане рис. Испытания проводят циклами вращения барабана по 2 мин, устанавливая каждый раз просеиванием на сите с диаметром отверстий 2 мм вес частиц размером менее 2 мм - g 1 и более 2 мм - g 2. Указанное соответствует отказу в истирании, достижение которого в зависимости от минералогического и зернового состава происходит обычно после циклов вращения с учетом начальных двух циклов. Полочный барабан для определения коэффициента выветрелости крупнообломочных грунтов. Коэффициент выветрелости крупнообломочных грунтов, образовавшихся в результате выветривания осадочных пород: Значения коэффициентов K 1 и K 0 в формуле 2. Предварительную оценку степени выветрелости элювиального крупнообломочного грунта, сформировавшегося как из магматических, так и осадочных пород, допускается делать приближенно на основе их зернового состава. Крупнообломочные и песчаные грунты подразделяются по степени влажности G доле заполнения объема пор грунта водой согласно табл. Природную влажность крупнообломочного грунта W определяют испытанием его пробы без отделения обломков пород от заполнителя или раздельным испытанием как обломков, так и заполнителя. K вк - коэффициент выветрелости, определяемый по указаниям п. Величину удельного веса песчаных и глинистых грунтов определяют в соответствии с действующим ГОСТом. Ориентировочные значения удельных весов песчаных и глинистых грунтов, не содержащих водорастворимых солей и растительных остатков, приведены в табл. Удельный вес крупнообломочных грунтов в целом определяют опытным путем, используя большие пикнометры, или рассчитывают в зависимости от удельных весов отдельно крупнообломочных включений и заполнителя и их процентного содержания в пробе грунта. Удельные веса крупнообломочных включений и заполнителя находят при этом опытным путем. Объемный вес песчаных и глинистых грунтов определяют в соответствии с действующим ГОСТом. Аналогично может быть определен объемный вес крупнообломочного грунта с глинистым заполнителем, для которого возможен отбор образца без нарушения его природного сложения. Влажность песчаных и глинистых грунтов определяют в соответствии с действующим ГОСТом. Влажность крупнообломочного грунта в целом можно определить методом высушивания с использованием пробы грунта весом до кгс. Допускается определять влажность крупнообломочного грунта в целом по формуле 2. Влажность обломков определяют высушиванием пробы из одних обломков. Влажность заполнителя определяют следующим образом. Отбирают пробу крупнообломочного грунта, состоящую преимущественно из заполнителя, откидывая наиболее крупные обломки. Влажность этой пробы находят высушиванием. Затем этот грунт просеивают через сито с диаметром отверстий 2 мм и определяют содержание частиц размером более 2 мм. Влажность заполнителя W 1 рассчитывают по формуле:. Влажность заполнителя используется для характеристики его состояния, а в случае глинистого заполнителя - для вычисления показателя консистенции. Пески по плотности их сложения подразделяются согласно табл. При соответствующем обосновании в качестве дополнительной характеристики плотности песчаных грунтов допускается использовать степень плотности, получаемую путем сравнения коэффициента пористости грунта природного сложения с коэффициентами пористости того же грунта в предельно плотном и предельно рыхлом состояниях. Однако во всех случаях необходимо указывать наименование песка по плотности на основе коэффициента пористости по табл. Из слоя песка средней крупности было отобрано 12 образцов ненарушенного сложения и определены коэффициенты пористости: В этом ряду часть значений относит песок к плотному сложению, а другая часть - к средней плотности. Если этот факт не связан с наличием в рассматриваемом слое песка линз, то необходимо вычислить среднее значение е. Следовательно, песок необходимо отнести к грунту средней плотности. Статическое и динамическое зондирование песчаных грунтов с целью определения плотности их сложения производят в соответствии с действующим ГОСТом. При одновременном определении плотности сложения песков методами зондирования и отбором проб ненарушенного сложения значения p q и p д , приведенные в табл. Для определения плотности пылеватых водонасыщенных песков динамическое зондирование не допускается. Глинистые грунты подразделяются на виды в зависимости от числа пластичности согласно табл. При наличии в глинистых грунтах частиц крупнее 2 мм к наименованию грунта по табл. Влажность глинистых грунтов на границах текучести и раскатывания определяют в соответствии с действующими ГОСТами. Вид глинистого грунта необходимо устанавливать по нормативному, т. Для слоя глинистого грунта было получено 10 определений числа пластичности: Графики корреляционных зависимостей между числом пластичности I p и границей текучести W L глинистых грунтов. В этом ряду два значения I p 0,18 и 0,20 относятся к глинам, остальные - к суглинкам. Если указанные два значения I p не связаны с наличием в слое суглинка линзы глины, то необходимо по всем опытным данным вычислить среднее значение I p. Оно равно 0,15, следовательно, глинистый грунт следует отнести к; суглинку. Характеристики пластичности W L и W p и число пластичности I p изменяются в довольно широких пределах, однако между всеми тремя характеристиками наблюдается тесная взаимосвязь, показывающая, что с возрастанием одной из характеристик возрастают соответственно две другие. Особенно тесная взаимосвязь наблюдается между числом пластичности и границей текучести. При этом средняя квадратичная ошибка числа пластичности по этим зависимостям составляет 0,, Число пластичности обнаруживает также связь с коэффициентом пористости глинистых грунтов. В целом с увеличением числа пластичности наблюдается тенденция увеличения коэффициента пористости глинистых грунтов. Наиболее типичны следующие диапазоны изменения коэффициента пористости по видам глинистого грунта: Значительное содержание крупнообломочных включений влияет на свойства глинистого грунта. Наличие включений необходимо учитывать при выборе методов исследования этих грунтов, а также способов разработки их при устройстве фундаментов. Глинистые грунты различаются по показателю консистенции I L согласно табл. Глинистые грунты в зависимости от их плотности и влажности могут находиться в различном состоянии, которое характеризуется показателем консистенции I L , установленным на образцах грунта с нарушенной структурой. В качестве лабораторной характеристики, отражающей прочность грунта ненарушенного сложения, в номенклатуру грунтов включено удельное сопротивление пенетрации. Пенетрацией называется внедрение в грунт конического наконечника на глубину, не превышающую высоту конуса. Метод пенетрации следует рассматривать как простейший лабораторный метод, результаты которого позволяют получать сравнительную оценку свойств глинистых грунтов. Рекомендуется пользоваться конусом весом г. Высота образца грунта должна быть не менее 3 см. Нагрузку прикладывают ступенями, величины которых выбирают в зависимости от консистенции грунта. Каждую ступень нагрузки выдерживают до условной стабилизации деформации неизменность отсчета или его приращение не более 0,1 мм за 30 с. Глубину погружения конического наконечника определяют с точностью до 0,1 мм. Величину удельного сопротивления пенетрации для данного образца вычисляют как среднее из полученных значений p п на каждой ступени нагрузки. Среди глинистых грунтов должны выделяться илы [пп. К илам относятся глинистые грунты в начальной стадии своего формирования, образовавшиеся как структурный осадок в воде при наличии микробиологических процессов и имеющие в природном сложении влажность, превышающую влажность на границе текучести, и коэффициент пористости, превышающий значения, указанные в табл. Илы выделяют среди глинистых грунтов в особую группу, так как они в строительном отношении являются неблагоприятными грунтами. Виды илов, как и глинистых грунтов, устанавливают по числу пластичности в соответствии с табл. Дополнительно указывается коэффициент пористости в соответствии с табл. В отличие от минеральных илов в особую группу следует выделять пресноводные илы - сапропели, характеризующиеся значительным содержанием органического вещества в виде гумуса и растительных остатков органические илы. В зависимости от содержания органического вещества органические илы сапропели подразделяются согласно табл. К просадочным грунтам относятся глинистые грунты, которые под действием внешней нагрузки или собственного веса при замачивании водой дают дополнительную осадку просадку. Показатель П , определяемый по формуле 2. Значения П , приведенные в табл. Выделение просадочных грунтов может быть произведено в полевых условиях по результатам статического зондирования, если предварительно установлена взаимосвязь данных зондирования и прямых испытаний грунтов на просадочность в компрессионных приборах. Для оценки просадочных грунтов по результатам статического зондирования определяют коэффициент снижения прочности грунта при замачивании K з , вычисляемый по формуле:. По данным статического зондирования, к просадочным относятся лессовидные грунты, для которых величина K з больше значений, приведенных в табл. Значения K з лессовидных грунтов, приведенные в табл. При одновременном определении показателей П и K з грунты следует относить к просадочным, если они хотя бы по одному из этих показателей являются просадочными. Просадочные грунты характеризуются относительной просадочностыо и начальным просадочным давлением. Начальное просадочное давление p пр представляет собой минимальное давление, при котором проявляются просадочные свойства грунта в условиях его полного водонасыщения. За начальное просадочное давление p пр принимается давление, соответствующее:. Определение начального просадочного давления по результатам компрессионных испытаний. Начальная просадочная влажность W пр представляет собой влажность, при которой грунты, находящиеся в напряженном состоянии от внешней нагрузки или собственного веса, начинают проявлять просадочные свойства. Определение начального просадочного давления по испытаниям грунтов штампами. Определение начального просадочного давления в толще просадочного грунта по изменению с глубиной. При предварительной оценке к набухающим от замачивания водой относятся глинистые грунты, для которых значение определяемого по формуле 2. Определение начальной просадочной влажности W пр при компрессионных испытаниях грунта. Определение начальной просадочной влажности W пр при испытаниях грунта штампами. Показатель П не может служить обоснованием для назначения дополнительных строительных мероприятий для сооружений, возводимых на набухающих грунтах. Набухающие грунты в зависимости от величины относительного набухания без нагрузки в компрессионном приборе подразделяются на:. В зависимости от величины относительного набухания грунта в условиях свободного набухания назначается комплекс лабораторных и полевых исследований с целью определения характеристик набухающих грунтов см. За давление набухания p н принимается давление на образец грунта, замачиваемого и обжимаемого без возможности бокового расширения, при котором деформации набухания равны нулю. За влажность набухания грунта W н принимается влажность, полученная после завершения набухания образца грунта, обжимаемого без возможности бокового расширения заданным давлением. В отдельных случаях для предварительных расчетов возможно применять метод двух кривых. Образец грунта ненарушенной структуры помещают в компрессионный прибор и определяют величину относительного набухания при заданном давлении. Усадку грунта определяют на этом же образце при том же давлении. Для этого после достижения образцом максимального набухания прекращают подачу воды. Записывают показания индикатора и принимают их за начальные. Когда образец немного подсохнет через суток , в компрессионном приборе следует заменить стандартные днище и поршень на детали с большим размером отверстий 1,5 мм для ускорения дальнейшего подсыхания образца грунта. Усадка образца считается законченной, когда показания индикаторов перестанут изменяться. Размеры образца диаметр и высоту измеряют штангенциркулем или микрометром и вычисляют линейную вертикальную и объемную усадку, зная начальные высоту и объем образца. Для этого после определения в приборе ПНГ величины свободного набухания образца прекращают подачу воды, помещают прибор в термостат и высушивают образец при заданной температуре. После прекращения изменений показаний индикатора определяют линейную и объемную усадку образца. Для перехода к показаниям компрессионного прибора величину усадки, полученную в приборе ПНГ, умножают на 0,5. В полевых условиях относительное набухание грунтов определяют путем замачивания их в опытном котловане или в основании опытного фундамента. Для ускорения процесса набухания грунта устраивают дренажные скважины диаметром мм, заполненные щебнем или гравием, расположенные на расстоянии м друг от друга. Среди полускальных и всех видов нескальных грунтов должны выделяться засоленные грунты. К засоленным относятся грунты, в которых суммарное содержание легкорастворимых и среднерастворимых солей не менее величин, указанных в табл. Засоленные грунты следует выделять в особую группу, так как они при длительном замачивании способны давать суффозионную осадку вследствие выщелачивания солей. Засоленные глины в случае замачивания набухают и должны исследоваться как набухающие грунты. К легкорастворимым солям относятся: К среднерастворимым солям относится гипс CaSO 4 , 2Н 2 О. Содержание легкорастворимых солей определяют с помощью водной вытяжки, содержание среднерастворимых солей - солянокислой вытяжки. Указанные вытяжки выполняются на образцах грунта, доведенного до абсолютно сухого состояния, поэтому для определения засоленности не требуется сохранения природной влажности образцов. Отбирают среднюю пробу грунта гс , растирают его и просеивают через сито 1 мм. Определяют гигроскопическую влажность грунта. К навеске прибавляют пятикратное 1: Смесь взбалтывают в течение 5 мин, после чего вытяжку полностью отфильтровывают через фильтр из плотной бумаги. Из воздушно-сухого, грунта, просеянного через сито 0,25 мм, берут навеску 2,5 гс из расчета на абсолютно сухой вес. Разрушают карбонаты крепкой соляной кислотой 1: Замачивают навеску см3 соляной кислоты 0,2 н. Затем раствор отфильтровывают в мерную колбу мл. Остаток на фильтре промывают соляной кислотой 0,2 н. Фильтр с осадком прокаливают в тигле и определяют силикатную часть грунта. Фильтрат в колбе доливают до отметки дистиллированной водой и используют для дальнейших определений. С целью получения ориентировочного представления о качественном и количественном составе легкорастворимых солей результаты анализа ионного состава вытяжки могут быть пересчитаны на гипотетические соли. По результатам анализа солянокислой вытяжки определяют содержание сульфат-, кальций- и магний-ионов в процентах к весу абсолютно сухого грунта, что дает возможность определить количество среднерастворимых солей гипса, ангидрита. Определение физических свойств засоленных грунтов следует выполнять по методикам, учитывающим особенности их свойств. Удельный вес засоленных грунтов определяют с использованием инертной жидкости керосина вместо дистиллированной воды и вакуумирования вместо кипячения. Определение влажности загипсованных грунтов содержащих кристаллизационную воду должно производиться в соответствии с действующим ГОСТом. Все виды грунтов, имеющие отрицательную температуру и содержащие в своем составе лед, относятся к мерзлым грунтам, а если они находятся в мерзлом состоянии в течение многих лет от трех и более , то - к вечномерзлым. Наименование видов мерзлых и вечномерзлых грунтов определяют после их оттаивания по номенклатуре настоящей главы. Дополнительные характеристики мерзлых и вечномерзлых грунтов определяют в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах. В зависимости от величины q грунтам присваиваются дополнительные наименования согласно табл. Заторфованные грунты характеризуются также степенью разложения, которая показывает содержание в общем объеме пробы заторфованного грунта продуктов распада растительных тканей. Относительное содержание растительных остатков q степень заторфованности. Наименование вида песчаного и глинистого грунта, содержащего растительные остатки, устанавливается по указаниям пп. Содержание растительных остатков в грунте определяют в зависимости от их количества путем отбора пинцетом или с помощью наэлектризованной эбонитовой палочки и отмучиванием в цилиндре с дистиллированной водой. Заторфованные грунты подразделяются по степени разложения R раз растительных остатков на следующие категории: Степень разложения характеризует соотношение между полностью разложившимся органическим веществом гумусом и неразложившимся растительные остатки и определяется в соответствии с действующим ГОСТом. Торфы по условиям залегания подразделяются на открытые низинные, верховые , погребенные и искусственно погребенные. Среди нескальных грунтов должны выделяться грунты искусственного происхождения или сложения. К грунтам искусственного происхождения или сложения откосятся насыпные грунты, а также закрепленные и уплотненные различными методами грунты естественного происхождения. Отсыпанные сухим способом автомобильным или железнодорожным транспортом, скреперами, бульдозерами и т. Планомерно возведенные насыпи обратные засыпки и подсыпки подушки. Характеризуются практически однородным составом, сложением и равномерной сжимаемостью. Отвалы грунтов и отходов производств. Характеризуются практически однородным составом и сложением, но имеют неравномерную плотность и сжимаемость. Свалки грунтов, отходов производств и бытовых отбросов. Характеризуются неоднородным составом и сложением, неравномерной плотностью и сжимаемостью, а также содержанием органических включений. К планомерно возведенным относятся насыпи, возводимые по заранее разработанному проекту из однородных естественных грунтов путем отсыпки их сухим способом или гидромеханизацией в целях планировки территорий и использования ее под застройку с уплотнением грунтов до заданной по проекту плотности. Планомерно возведенные насыпи возводятся с соответствующей подготовкой поверхности для ее отсыпки, включающей: Отвалы грунтов представляют собой отсыпки различных видов грунтов, полученных при отрывке котлованов, срезке и планировке площадей, проходке подземных выработок и т. Отвалы отходов различных производств включают: Ориентировочные периоды времени, необходимые для самоуплотнения насыпных грунтов от их собственного веса, по истечении которых они могут быть отнесены к слежавшимся, приведены в табл. Закрепленные грунты подразделяются по методу закрепления, выполняемого для повышения прочности, снижения сжимаемости и фильтрационной способности грунтов силикатизация, смолизация, цементация, битумизация, глинизация, термическое закрепление и т. Закрепленные грунты в зависимости от целей закрепления характеризуются прочностью, сжимаемостью и фильтрационной способностью после их закрепления. Уплотненные грунты подразделяются по методу уплотнения укатка, трамбование, взрыв и т. Наименования закрепленного и уплотненного грунта должны включать наименование вида грунта в природном сложении в соответствии с табл. Закрепление грунтов применяют с целью повышения несущей способности основания, снижения сжимаемости, ликвидации просадочных свойств, усиления оснований фундаментов существующих зданий я сооружений, создания противофильтрационных завес. Для установления возможности закрепления грунта и выбора способа закрепления помимо установления наименования грунта в соответствии с настоящей номенклатурой определяют следующие показатели: Для получения необходимых для проектирования данных проводят испытания закрепленного грунта. Справочные данные о прочности закрепленных грунтов в зависимости от их вида и коэффициента фильтрации приведены в табл. Уплотнение грунтов применяют с целью увеличения их несущей способности, снижения сжимаемости, ликвидации просадочных свойств, ускорения процесса, консолидации водонасыщенных слабых глинистых грунтов. Уплотненные грунты подразделяются по методам уплотнения, в качестве которых применяют: Вид грунта и характеристики его состояния до уплотнения определяют в соответствии с настоящей номенклатурой. Эти данные используют для выбора метода уплотнения грунта и типа грунтоуплотняющих машин и механизмов. Уплотненные грунты характеризуются плотностью сложения после уплотнения, а в необходимых случаях также прочностными и деформационными характеристиками. Плотность сложения уплотненных грунтов устанавливают путем отбора проб из уплотненного грунта без нарушения его структуры, а также зондированием и радиоизотопными методами. При проектировании оснований зданий и сооружений необходимо учитывать, что деформации оснований не должны превышать предельно допустимых размеров для нормальной эксплуатации, а несущая способность должна быть достаточной, чтобы не происходили потеря устойчивости или разрушение основания. Проектирование оснований в соответствии с требованиями п. Проектирование оснований является неотъемлемой составной частью проектирования зданий и сооружений в целом. Статическая схема здания сооружения , его конструктивное и объемно-планировочное решение, плановая и высотная привязка должны приниматься с учетом инженерно-геологических условий площадки строительства и технически возможных решений фундаментов. По несущей способности основания рассчитываются в случаях, указанных в п. При расчете по предельным состояниям ожидаемые деформации и несущая способность основания сопоставляются с предельно допустимыми деформациями и минимально необходимой несущей способностью, определяемыми с учетом особенностей конструкций зданий и сооружений, методов их возведения и других факторов. Ко второй группе предельных состояний основания относятся состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций или снижающие их долговечность вследствие появления недопустимых перемещений прогибов, осадок, углов поворота , колебании, трещин и т. Целью расчета по первому предельному состоянию является обеспечение несущей способности и ограничение развития чрезмерных пластических деформаций оснований с учетом возможных неблагоприятных условий их работы в период строительства и эксплуатации зданий и сооружений. Целью расчета по второму предельному состоянию является ограничение деформаций или перемещений в том числе колебаний конструкций и оснований в целях обеспечения нормальной эксплуатации зданий и сооружений. Сооружение и его основание должны рассматриваться в единстве и, поскольку основание лишь косвенно влияет на условия эксплуатации сооружения через посредство возведенных на нем конструкций, состояние основания можно считать предельным лишь в случае, если оно влечет за собой переход конструкций сооружения в одно из предельных состояний. При проектировании необходимо учитывать, что потеря несущей способности основания, как правило, приводит конструкции сооружения в предельное состояние первой группы. При этом предельные состояния основания и конструкций сооружения совпадают. Деформации же основания могут привести конструкции сооружения в предельное состояние как второй, так и первой группы. Поэтому деформации основания должны лимитироваться как прочностью, устойчивостью и трещиностойкостью конструкций, так и архитектурными и технологическими требованиями, предъявляемыми к сооружению или размещенному в нем оборудованию. В расчетах оснований в необходимых случаях следует учитывать совместное действие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды например, влияние атмосферных или грунтовых вод на физико-механические характеристики грунтов и др. Необходимо, кроме того, учитывать влияние на свойства грунтов изменения температурного режима грунтов за счет климатических воздействий, влияния тепловых источников и т. К изменению влажностного режима особо чувствительны просадочные, набухающие и засоленные грунты, к изменению температурного режима - набухающие и пучинистые грунты. Расчетная схема системы сооружение - основание или фундамент - основание должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, определяющих напряженное состояние и деформации основания и конструкции сооружения статической схемы сооружения, характера напластований и свойств грунтов основания, особенностей возведения и т. В необходимых случаях должны учитываться пространственная работа конструкций, геометрическая и физическая нелинейность, анизотропность, пластические и реологические свойства материалов и грунтов, а также возможность их изменения в процессе строительства и эксплуатации сооружений. При выборе расчетной схемы системы сооружение - основание или фундамент - основание, т. Для одного и того же сооружения расчетная схема может меняться в зависимости от вида предельного состояния, цели расчета, вида учитываемых воздействий, разработанности методов расчета и т. При расчете несущих конструкций здания на ветровые нагрузки в качестве расчетной схемы в данном случае обычно принимается многоэтажная рама, стойки которой имеют жесткую заделку в уровне верха фундаментной плиты рекомендуется при этом учитывать податливость основания на поворот. При определении усилий в конструкции расчетная схема принимается в виде плиты конечной жесткости на линейно-деформируемом слое конечной толщины. При определении крена плиты жесткость можно принять бесконечно большой. При определении средней осадки плиты, осадок отдельных ее точек, а также при расчете несущей способности основания допускается пренебречь жесткостью плиты и считать нагрузку на основание распределенной по линейному закону. Для расчета конструкций протяженного крупнопанельного жилого дома, имеющего в основании напластования грунтов с ярко выраженной неравномерной сжимаемостью рис. Нелинейность деформирования грунтов рекомендуется учитывать в расчетах конструкций пространственно жестких зданий и сооружений во взаимодействии со сжимаемым основанием, в особенности при значительных ожидаемых неравномерных деформациях основания первого и второго вида [п. При этом допускается использовать упрощенные методы, в которых, в частности, фундаменты сооружения рассматриваются как отдельные нелинейно-деформирующиеся опоры. Зависимость осадки основания таких опор от давления р рекомендуется принимать в виде:. Расчет зданий и сооружений во взаимодействии с нелинейно-деформирующимся основанием следует выполнять с применением ЭВМ. Развитие деформаций грунтов основания во времени консолидационное уплотнение, ползучесть , а также анизотропию прочностных и деформационных характеристик грунтов следует учитывать, как правило, при расчете оснований, сложенных водонасыщенными заторфованными грунтами и илами см. Нагрузки и воздействия на основания, передаваемые фундаментами зданий и сооружений или их отдельных элементов, как правило, должны устанавливаться расчетом исходя из рассмотрения совместной работы здания сооружения и основания или фундамента и основания. Учитываемые при этом нагрузки и воздействия на здание сооружение или отдельные его элементы, а также возможные их сочетания должны приниматься согласно требованиям главы СНиП по нагрузкам и воздействиям. При проектировании оснований следует учитывать, что сооружение и основание находятся в тесном взаимодействии. Под влиянием нагрузок от фундаментов основание деформируется, а это в свою очередь вызывает перераспределение нагрузок за счет включения в работу надфундаментных конструкций. Характер и степень перераспределения нагрузок на основание, а следовательно, и величины дополнительных усилий в конструкциях сооружения, зависят от вида, состояния и свойств грунтов, характера их напластования, статической схемы сооружения, его пространственной жесткости и многих других факторов. Нагрузки на основание допускается определять без учета их перераспределения надфундаментной конструкцией и принимать в соответствии со статической схемой здания или сооружения:. Указанные допущения относятся к сооружениям, жесткость которых невелика и потому несущественно влияет на распределение нагрузок на основание , а также к случаям, когда учет жесткости сооружения при существующих методах расчета очень мало сказывается на их результатах. Основными характеристиками нагрузок являются их нормативные величины, устанавливаемые главой СНиП по нагрузкам и воздействиям. Все расчеты оснований должны производиться на расчетные значения нагрузок, которые определяются как произведение нормативных нагрузок на коэффициент перегрузки n , учитывающий возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную сторону от нормативных значений и устанавливаемый в зависимости от группы предельного состояния. В зависимости от продолжительности действия нагрузки подразделяются на постоянные и временные. Постоянными считаются нагрузки, которые при строительстве и эксплуатации сооружения действуют постоянно собственный вес конструкций и грунтов, горное давление и т. Временными считаются нагрузки, которые в отдельные периоды строительства и эксплуатации могут отсутствовать. Расчет оснований по деформациям должен производиться на основное сочетание нагрузок. Расчет оснований по несущей способности выполняется на основное сочетание нагрузок и при наличии особых нагрузок и воздействий - на основное и особое сочетание. При наличии нескольких кратковременных нагрузок последние должны вводиться с коэффициентами сочетаний, а кратковременные нагрузки на перекрытия многоэтажных зданий - с понижающими коэффициентами, учитывающими вероятность одновременного загружения перекрытий, в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям. При этом нагрузки на перекрытия зданий и снеговые нагрузки, которые согласно СНиП по нагрузкам и воздействиям могут относиться как к длительным, так и кратковременным, при расчете оснований по несущей способности считаются кратковременными, а при расчете по деформациям - длительными. Нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования в обоих случаях считаются кратковременными. В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого материала и оборудования, размещаемых вблизи фундаментов на отмостках и полах, устраиваемых непосредственно на грунте. Эти нагрузки принимаются по всей фактической площади загружения. Нагрузки на полы, отмостки и т. Усилия в конструкциях, вызываемые температурными воздействиями, при расчете оснований по деформациям, как правило, не должны учитываться. Технологические температурные воздействия учитываются в расчетах оснований по деформациям при соответствующем обосновании в зависимости от продолжительности этих воздействий. Нагрузки и воздействия при расчете оснований опор мостов и водопропускных труб должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию мостов и труб. В отдельных случаях проектирования оснований, для которых не разработаны соответствующие методы расчета, базирующиеся на прочностных и деформационных характеристиках грунтов, допускается применять другие параметры, характеризующие взаимодействие фундаментов с грунтом оснований и установленные опытным путем удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр. Модуль деформации грунтов оснований зданий и сооружений рекомендуется определять в полевых условиях загружением штампа статическими нагрузками. Этот метод является наиболее достоверным и пригоден для нескальных грунтов всех видов. Методику проведения и обработки результатов испытания следует принимать в соответствии с действующим ГОСТом. Модули деформации песчаных и глинистых грунтов могут быть определены испытанием их с помощью прессиометра в скважинах с последующей корректировкой опытных данных. Корректировка данных прессиометрии должна осуществляться, как правило, путем сопоставления их с результатами параллельно проводимых испытаний того же грунта штампом. Параллельные испытания обязательны при использовании метода прессиометрии для сооружений I класса. Для сооружений II-IV классов допускается корректировать данные прессиометрии с помощью расчетной формулы или поправочных коэффициентов. Методику прессиометрических испытаний и обработки результатов, опытов, а также их последующую корректировку следует принимать по указаниям действующего ГОСТа. Значения коэффициентов m к при коэффициенте пористости е , равном. Для промежуточных значений е допускается определять коэффициент m к интерполяцией. Для сооружений II-IV классов допускается определять модуль деформации песчаных и глинистых грунтов в лабораторных условиях с помощью компрессионных испытаний с последующей корректировкой опытных данных. Корректировка данных компрессии должна осуществляться, как правило, путем сопоставления их с результатами испытаний того же грунта в полевых условиях штампом. Для глинистых грунтов допускается использовать корректировочные коэффициенты m к , полученные в результате статистической обработки массовых испытаний грунтов методами компрессии и штампа. Величины этих коэффициентов приведены в табл. Значения модулей деформации песчаных и глинистых грунтов могут быть определены методами статического и динамического зондирования грунтов на основе сопоставления данных зондирования с результатами испытаний тех же грунтов штампом. Проведение сопоставительных испытаний обязательно для сооружений I и II классов. Для сооружений III и IV классов допускается определять модуль, деформации только на основе данных зондирования, пользуясь зависимостями, приведенными в табл. При этом в качестве показателей зондирования принимают: Для зданий и сооружений II-IV классов значения модулей деформации песчаных и глинистых грунтов могут быть назначены по табл. Методику проведения испытания и обработки результатов опыта следуй принимать в соответствии с действующим ГОСТом. При этом необходимо использовать методику консолидированно-дренированных испытаний испытание при открытой системе. При определении в лабораторных условиях прочностных характеристик крупнообломочных грунтов необходимо использовать срезные приборы и приборы трехосного сжатия, позволяющие испытывать образцы, у которых отношение диаметра к максимальному размеру крупнообломочных включений более 5. В полевых условиях для определения прочностных характеристик нескальных грунтов применяются следующие методы: Выпаривание и обрушение грунта производят для нескальных грунтов при характеристиках их состояния, обеспечивающих способность грунта сохранять вертикальный откос. Временное сопротивление при одноосном сжатии скальных грунтов устанавливают в соответствии с действующим ГОСТом. При определении характеристик грунтов, обладающих специфическими свойствами просадочные, набухающие, заторфованные и т. Нормативные значения характеристик грунтов, как правило, должны устанавливаться на основе непосредственных определений, выполняемых в полевых или лабораторных условиях для грунтов природного сложения, а также для грунтов искусственного происхождения или сложения. Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов должны вычисляться для каждого выделенного на площадке инженерно-геологического элемента. Наименования видов, состояний и характеристик грунтов в геологическом элементе должны приниматься по номенклатуре грунтов, приведенной в разделе 2 настоящей главы, и устанавливаться на основе определенных испытаниями нормативных значений соответствующих характеристик грунтов. Выделение инженерно-геологических элементов производят инженеры-геологи в соответствии с ГОСТ За инженерно-геологический элемент следует принимать некоторый объем грунта одного и того же номенклатурного вида при выполнении одного из следующих условий:. В зависимости от расчетной схемы основания инженерно-геологические элементы, выделенные на площадке геологом, при проектировании могут быть объединены. Предварительное разделение грунтов площадки строительства на инженерно-геологические элементы производят с учетом их возраста, происхождения, текстурно-структурных особенностей и номенклатурного вида. В последующем на основе специальной проверки, предусмотренной ГОСТ , два соседних инженерно-геологических элемента, представленные грунтами разного происхождения, но одного и того же номенклатурного вида, могут быть объединены в один элемент, если различие в свойствах грунтов этих элементов не существенно. Совокупность определений характеристик грунтов в пределах каждого предварительно выделенного инженерно-геологического элемента анализируют для выделения значений, резко отличающихся от основной массы. Такие значения исключают, если они вызваны ошибками опытов, или относят к соответствующей совокупности при наличии в пределах рассматриваемого инженерно-геологического элемента грунта другого вида. Правильность выделения инженерно-геологического элемента проверяют, анализируя пространственную изменчивость показателей свойств грунтов. Характер пространственной изменчивости устанавливают на основе качественной оценки распределения частных значений этих показателей в плане и по глубине инженерно-геологического элемента. Для этого используют инженерно-геологические планы и разрезы, на которые наносят значения характеристик в точках их определения, строят графики изменения характеристик по глубине и в плане, графики рассеяния, а также графики зондирования. При этом зерновой состав крупнообломочных и песчаных грунтов и характеристики пластичности глинистых грунтов используют для определения номенклатурного вида грунта инженерно-геологического элемента. Дополнительно к перечисленным показателям при необходимости следует проводить оценку пространственной изменчивости и для других физических характеристик грунта. В сочетании с прямыми методами определения характеристик грунтов для выделения инженерно-геологических элементов следует использовать зондирование. При достаточном количестве не менее 6 определений характеристик, непосредственно используемых в расчетах модуль деформации, сопротивление сдвигу, временное сопротивление одноосному сжатию , следует анализировать характер пространственной изменчивости этих показателей. Выбор метода анализа пространственной изменчивости характеристик грунтов зависит от числа определений. При числе определений характеристики менее 10 ее значения наносятся на инженерно-геологические разрезы и визуально оценивается распределение этих значений в пределах элемента. В первом случае выделение инженерно-геологического элемента следует считать законченным, во втором случае следует рассмотреть необходимость дальнейшего расчленения элемента п. При числе определений характеристики более 10 строят точечные графики изменения ее значений по глубине и в плане элемента. При числе определений характеристики более 30 для установления характера ее пространственной изменчивости следует наряду с качественной оценкой использовать статистические критерии, а также выявлять аналитическую зависимость величин показателей свойств грунтов от координат. Этот рисунок служит примером незакономерного изменения характеристик по глубине инженерно-геологического элемента. Как видно из рисунка, характеристики пластичности W L и W p и число пластичности I p изменяются в пределах элемента случайно незакономерно. Однако коэффициент пористости и природная влажность изменяются с глубиной закономерно. При этом если коэффициент пористости с глубиной уменьшается незначительно, то влажность существенно возрастает. Для этого случая следует рассмотреть необходимость дальнейшего расчленения элемента п. Точечные графики, подобные приведенным на рис. Если установлено, что изменение характеристик грунта незакономерно в плане и по глубине инженерно-геологического элемента, переходят к вычислению нормативных и расчетных значений характеристик. При этом наименования видов и состояний грунтов инженерно-геологического элемента должны приниматься, по номенклатуре грунтов, приведенной в разделе 2 2 , и устанавливаться на основе определенных испытаниями нормативных значений соответствующих характеристик грунтов. Примеры установления вида глинистого грунта по числу пластичности и плотности сложения песка по коэффициенту пористости приведены в разделе 2 2. При наличии закономерности в изменении характеристик грунта в плане и по глубине инженерно-геологического элемента дальнейшее расчленение его можно не проводить, если коэффициент вариации закономерно изменяющейся характеристики не превышает следующую величину:. Если коэффициент вариации превышает приведенные величины, дальнейшее расчленение инженерно-геологического элемента производят так, чтобы для вновь выделенных инженерно-геологических элементов коэффициент вариации не превышал указанных выше значений. При расчленении элемента на основе коэффициента пористости и влажности возможны следующие случаи:. В обоих случаях проведение дополнительного расчленения элемента необходимо, если коэффициент вариации одной из характеристик превышает 0, Для приведенного ранее примера рис. Границу раздела следует провести на глубине 6 м. Для полученных инженерно-геологических элементов определяют средние значения влажности, коэффициента пористости и других характеристик. При использовании механических характеристик оценку пространственной изменчивости и дополнительное расчленение инженерно-геологического элемента проводят отдельно для каждой механической характеристики. В связи с этим возможен случай, когда по одной из механических характеристик дополнительное расчленение инженерно-геологического элемента не требуется, так как эта характеристика изменяется незакономерно или при закономерном изменении коэффициент вариации ее не превышает указанной в п. При решении вопроса о положении границ при разделе инженерно-геологического элемента необходимо учитывать следующие факторы:. После того как инженерно-геологический элемент выделен, переходят к вычислению нормативных и расчетных значений характеристик. Настоящие правила должны соблюдаться при вычислении нормативных и расчетных значений характеристик грунтов, слагающих площадку строительства в целом жилой микрорайон, площадка промышленного предприятия, животноводческого комплекса или ее отдельные участки, либо площадки отдельных строящихся или реконструируемых объектов жилой дом, цех и т. Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов вычисляют по результатам непосредственных определений, а для прочностных и деформационных характеристик - как по результатам непосредственных определений, так и по физическим характеристикам с использованием таблиц, согласно указаниям п. При этом частные значения характеристик, используемые для вычисления нормативных и расчетных значений, должны быть получены единым методом. Для совокупности опытных данных в пределах выделенного инженерно-геологического элемента проводят статистическую проверку для исключения грубых ошибок. Исключают частные максимальные и минимальные значения А и для которых не выполняется условие:. Проверку на исключение значений сопротивления срезу проводят для каждого значения нормального давления. За нормативное значение всех характеристик грунта за исключением удельного сцепления и угла внутреннего трения принимают среднее арифметическое значение результатов частных определений. За нормативное значение удельного сцепления и угла внутреннего трения принимают параметры прямолинейной зависимости сопротивления срезу от давления, получаемые методом наименьших квадратов. Нормативное значение характеристики грунта по результатам непосредственных определений, выполняемых в лабораторных или полевых условиях, вычисляется по формуле:. Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунтов А , которые определяются по формуле:. Коэффициент безопасности по грунту k г [пп. При соответствующем обосновании на основе согласованного решения проектной и изыскательской организаций для сооружений I класса допускается принимать большую доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов, но не выше 0, Расчетные значения характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности, должны приводиться в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям. Проектирующая организация должна указывать в своем задании изыскательской организации величины доверительной вероятности, при которых необходимо вычислять расчетные значения характеристик грунтов. Необходимые для этого подсчеты приведены в табл. Значения статистического критерия v приняты по табл. Примем решение - оставить это значение в статистической совокупности. Так как в табл. Дальнейшие расчеты проводятся, как и в примере 1, но в табл. Статистическая проверка, выполненная аналогично приведенной в табл. После вычислений в графах 4 и 5 табл. Результаты определений и необходимые для дальнейших расчетов вычисления приведены в табл. Таким образом, ни одно из опытных значений не следует исключать как грубую ошибку. Следовательно, опытные данные не содержат грубых ошибок. Вычисляем нормативное R c н и расчетное значение R c:. Для предварительных расчетов оснований зданий и сооружений всех классов, а также для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II-IV классов и опор воздушных линий электропередачи и связи независимо от их класса допускается определение нормативных и расчетных значений прочностных и деформационных характеристик грунтов по их физическим характеристикам, если статистической обработкой массовых испытаний грунтов установлены зависимости между механическими прочностными и деформационными и физическими характеристиками грунтов. Для отдельных районов допускается вместо таблиц прил. Для оснований зданий и сооружений, указанных в п. Физические характеристики, необходимые для пользования таблицами например, коэффициент пористости е , показатель консистенции I L и др. Для установления нормативных и расчетных значений прочностных и деформационных характеристик грунтов используется нормативное значение физических характеристик, вычисляемое по формуле 3. Число частных определений n для вычисления нормативных и расчетных значений характеристик грунтов зависит в общем случае от степени неоднородности грунтов основания, требуемой точности вычисления характеристики и вида здания сооружения и устанавливается программой исследований. Следует назначать число определений характеристик по формуле 3. Коэффициент вариации v определяют на начальной стадии изысканий. При отсутствии предварительных данных значения v принимают по табл 3. Минимальное количество одноименных частных определений должно составлять для каждого выделенного инженерно-геологического элемента 6. Минимальное количество частных определений для вычисления нормативного значения модуля деформации Е , определяемого по результатам испытаний грунта штампом в полевых условиях статической нагрузкой, должно составлять 3. Сопротивление срезу в лабораторных условиях при одном значении уплотняющего давления. Значение v , указанное в скобках, относится к третичным глинам твердой и полутвердой консистенции и элювиальным глинистым грунтам любой консистенции. Минимальное количество частных определений физических характеристик, необходимых для пользования таблицами прочностных и деформационных характеристик [пп. Количество частных определений характеристик грунтов допускается уменьшить при наличии одноименных определений в материалах предыдущих изысканий, выполненных на той же площадке для того же инженерно-геологического элемента. Характеристики грунтов, приведенные в табл. Характеристики песчаных грунтов в табл. Характеристики глинистых грунтов в 3. Для песчаных и глинистых грунтов с промежуточными значениями е против указанных в табл. Для песчаных и глинистых грунтов при значениях е , а для глинистых грунтов и при значениях G и I L , выходящих за пределы, предусмотренные в табл. При значениях е для песчаных и глинистых грунтов, а также G и I L , для глинистых грунтов, меньших, чем их нижние пределы, предусмотренные табл. Вследствие того, что расчетные значения характеристик грунта Е , е , G и I L , согласно п. Таблицы характеристик грунтов следует разрабатывать для наиболее характерных геолого-генетических комплексов пород данного региона на основе исследования корреляционных связей между прочностными и деформационными характеристиками, с одной стороны, и физическими - с другой. При сборе материалов для проведения корреляционных исследований результаты комплексных определений свойств грунтов рекомендуется заносить в паспорт специальной формы. Для исследования влияния на свойства грунтов их геологического происхождения генезиса в статистическую совокупность, предназначаемую для обработки, следует включать опытные данные, относящиеся к грунтам одного и того же происхождения. В последующем после исследования корреляционных связей следует рассмотреть возможность объединения двух или более статистических совокупностей в одну, если различие в корреляционных зависимостях для них не существенно. В статистическую совокупность должны включаться опытные данные, полученные единым методом, а приборы и оборудование, использованные при испытании грунтов, должны давать равноценные результаты. Таблицу нормативных значений модуля деформации следует разрабатывать на основе полевых испытаний грунтов штампом. При отсутствии достаточного числа указанных опытов допускается составлять таблицу по данным компрессионных испытаний, корректируя эти данные с помощью коэффициентов m к перехода от лабораторных значений модуля деформации к полевым. Значения коэффициентов m к должны быть получены, как правило, на основе сопоставительных испытаний грунтов данного региона в полевых и лабораторных условиях. Для грунтов, перечисленных в п. Для исключения действия большого числа факторов, влияющих на прочностные и деформационные свойства грунта, и упрощения корреляционных исследований рекомендуется переходить к более дробным статистическим совокупностям, составляя их по номенклатурным видам крупнообломочных, песчаных и глинистых грунтов. Надежность результатов статистической обработки увеличивается с увеличением числа опытных данных, включаемых в статистическую совокупность. Перед установлением корреляционных связей опытные данные должны быть проанализированы для исключения грубых ошибок. Рекомендуется построение точечных графиков зависимости между прочностной и деформационной характеристикой и одной из физических характеристик, например коэффициентом пористости. При исследовании корреляционных связей необходимо использовать следующие физические характеристики: При составлении таблиц рекомендуется устанавливать множественные корреляционные связи, причем, как правило, оказывается достаточным исследовать связи прочностных и деформационных характеристик одновременно с двумя физическими характеристиками. Допускается использовать парные корреляционные связи, установленные для фиксированных интервалов величин второй физической характеристики. На основе корреляционных исследований должны быть выбраны физические характеристики, наиболее влияющие на прочностные и деформационные показатели грунтов входы в таблицу , и уравнения взаимосвязи. Рекомендуется использовать для этих исследований ЭВМ. Наиболее тесные связи прочностных и деформационных показателей Y по опыту составления таблиц получаются: При выборе вида уравнения взаимосвязи характеристик необходимо исследовать уравнения первого и второго порядка. Использование уравнений более высокого порядка не рекомендуется. Коэффициенты уравнений взаимосвязи и средняя квадратичная ошибка определяются способом наименьших квадратов. При составлении таблицы путем группировки опытных данных по клеткам п. Нормативные значения модуля деформации Е округляют: Для получения достоверных нормативных значений физических характеристик каждая региональная таблица должна сопровождаться указанием о необходимом числе определений физических характеристик - входов в таблицу. Число определений физических характеристик, необходимое для пользования таблицами, рекомендуется назначать на основе анализа природной изменчивости этих характеристик в данном регионе, пользуясь формулой 3. Повышение влажности грунтов вследствие застройки и асфальтирования территории следует учитывать для всех видов зданий и сооружений. При этом прогноз изменения влажности необходимо давать на основе специальных расчетов или опытных данных по измерению влажности грунтов данного района под уже застроенной территорией. При определении модуля деформации в полевых условиях допускается проводить испытание грунта при природной влажности с последующей корректировкой полученного значения модуля деформации на основе компрессионных испытаний. Для этого проводятся параллельные компрессионные испытания грунта природной влажности и грунта, предварительно водонасыщенного до требуемого значения влажности. Полученный в лабораторных опытах коэффициент снижения модуля деформации грунта при его дополнительном водонасыщении используется для корректировки полевых данных. При определении характеристик просадочных, набухающих и засоленных грунтов следует учитывать дополнительные рекомендации, изложенные в разделах 4, 5 и 9 настоящего Руководства. Положение уровня грунтовых вод и возможность его изменения в период строительства и эксплуатации возводимых зданий и сооружений влияют на выбор: При повышении уровня грунтовых вод могут изменяться деформационные и прочностные свойства глинистых грунтов основания, возникать просадка или набухание грунта, увеличиваться степень морозной пучинистости и пр. При понижении уровня грунтовых вод могут возникать дополнительные осадки как глинистых, так и песчаных грунтов. Прогнозирование изменения уровня грунтовых вод следует выполнять согласно указаниям пп. При проектировании оснований должны учитываться как сезонные и многолетние колебания уровня грунтовых вод и верховодки , так и возможность формирования нового повышенного или пониженного среднего уровня. При этом следует учитывать возможность образования нового техногенного горизонта, т. Техногенное повышение уровня грунтовых вод или образование техногенного водоносного горизонта в том числе и верховодки определяется действием факторов подтопления:. Основными факторами подтопления являются: Неподтопляемыми территориями являются такие, на которых вследствие благоприятных природных условий наличия естественного дренирования, наличия хорошо проницаемых грунтов большой мощности и глубокого залегания водоупора и т. Неподтопляемыми также следует считать территории, на которых возникает кратковременное повышение уровня грунтовых вод или образуется временная верховодка например, при повышенном количестве атмосферных осадков. Подтопляемыми территориями являются такие застроенные или застраиваемые территории, в пределах которых происходит постоянное и направленное изменение водного режима в сторону накопления подземных вод и нарушения условий, необходимых для нормальной эксплуатации заглубленных строительных конструкций и помещений. Возможные изменения уровня грунтовых вод следует прогнозировать в зависимости от геологических и гидрогеологических условий строительной площадки, характера возводимых зданий и сооружений и наличия в них мокрого технологического процесса, а также технических мероприятий, осуществляемых в процессе строительства и эксплуатации отрывка котлованов, планировка территорий, устройство и эксплуатация дренажных, водопроводных, канализационных, теплофикационных сетей и т. При прогнозировании изменения уровня грунтовых вод следует учитывать наибольшую вероятность:. При прогнозировании изменения уровня грунтовых вод в связи с выбором безопасного для зданий и сооружений его положения следует на основе анализа материалов изысканий выявлять режимообразующие факторы или их комплексы, вызывающие повышение уровня или его понижение. При этом в первом случае выделяется тип искусственного режима грунтовых вод - подпитывающий инфильтрационно-термический , во втором - водоотборный. В обоих случаях - при питании и водоотборе - выделяются виды режима по характеру распространения распределения по территории застройки действия факторов по площади: Для каждого из этих видов режима выделяются подвиды в зависимости от действия факторов во времени - систематический, периодический и эпизодический. В связи с этим следует различать группы предприятий по количеству потребляемой ими воды, от которого зависит объем возможных ее утечек. Потенциальная подтопляемость территорий в значительной степени зависит от природных условий ее, в связи с чем следует различать 6 типовых схем природных условий территорий табл. Наиболее подтопляемыми являются территории, сложенные слабопроницаемыми, фильтрационно-анизотропными, просадочными грунтами, застроенные предприятиями, потребляющими большое количество воды в технологическом процессе. Скорость повышения уровня грунтовых вод на таких территориях может достигать 0, м в год. Химическая, нефтехимическая, металлургическая, горно-обогатительные фабрики и комбинаты. Машиностроительная, станкостроительная, трубопрокатные заводы, частично пищевая. Зона переменного увлажнения Средне-Русская возвышенность, Уфимское плато, долина р. Дон, Украина, Степной Крым, Азово-Черноморская полоса, Западная Сибирь. Зона избыточного увлажнения центральные и северо-западные районы европейской части СССР, Белорусская ССР. Зона переменного увлажнения центральные районы европейской части СССР, западный и восточный склоны Урала, Восточная Сибирь. Зона недостаточного и частично переменного увлажнения Среднее и Нижнее Поволжье, Приволжская низменность, Северный Кавказ. Слой 2 водоупор относительный - щебень, дресва с глинистым и песчаным заполнителем. В зависимости от сочетания схемы природных условий с группой предприятий по количеству потребляемой воды все территории промышленных предприятий разделяются на 4 группы по степени их потенциальной подтопляемости классификацию территорий см. Наибольшую вероятность значительного повышения уровня грунтовых вод или образование нового техногенного водоносного горизонта следует ожидать и учитывать при проектировании на территориях I и II типов потенциальной подтопляемости, например, на территории с близким залеганием водоупора, сложенной просадочными грунтами, при отсутствии естественных дрен и с проектируемой застройкой предприятиями химической, металлургической или энергетической промышленности ТЭЦ , потребляющими большие количества воды. Понижение уровня грунтовых вод можно ожидать на территориях, дренируемых со специальной целью его понижения, а также при наличии вблизи водозаборных скважин при отсутствии активных факторов подтопления, которые могут вызвать локальное замачивание грунтов основания. Расчетное положение уровня грунтовых вод и возможность изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации построенных зданий и сооружений следует принимать по результатам инженерно-геологических изысканий и прогнозов, выполняемых на основе специальных расчетов. Прогнозирование подтопления выполняется изыскательской организацией в две стадии. Вначале выполняется предварительный, качественный прогноз, затем - количественный. Качественный прогноз заключается в определении типа потенциальной подтопляемости территории табл. Установление типа потенциальной подтопляемости территории должно определить минимум требований в задании на последующий этап изысканий, необходимых для выполнения количественного прогноза подтопления. Для территории IV типа потенциальной подтопляемости табл. Количественный прогноз подтопления отдельных зданий и сооружений с установлением возможного уровня грунтовых вод выполняется на основе специальных расчетов, а в сложных геологических условиях с применением моделирования на ЭВМ и аналоговых устройствах. Прогнозом устанавливается расчетная зависимость положения уровня грунтовых вод на различные моменты времени. Для неподтопляемых территорий уровень грунтовых вод принимается постоянным и учитываются лишь его сезонные колебания. Проектируется предприятие химической промышленности на площадке, сложенной просадочными суглинками мощностью 10 м, подстилаемыми юрскими глинами. Тип грунтовых условий по просадочности - I. Грунтовые воды, по данным изысканий, находятся на глубине 11 м. Площадка находится в зоне переменного увлажнения. Природные условия территории по табл. В соответствии с табл. В связи с этим в задании на изыскания должны быть изложены требования к выполнению работ по количественному прогнозу подтопления территории. Проектируется строительство элеватора в Средней Азии. При проектировании оснований зданий и сооружений с мокрым технологическим процессом должны предусматриваться мероприятия, не допускающие попадания в грунты основания производственных вод и подтопления территории, особенно в случае наличия отходов химического производства, вызывающих набухание грунта или коррозионное воздействие на материал фундаментов. Для своевременного выявления и предупреждения утечек производственных вод в проектах должно быть предусмотрено устройство постоянно действующих наблюдательных скважин. Если существующий или прогнозируемый уровень грунтовых вод не исключает возможности подтопления фундаментов или заглубленных помещений, необходимо при проектировании последних предусматривать мероприятия, исключающие или уменьшающие неблагоприятные последствия этого подтопления на работу оснований и фундаментов, а также эксплуатацию проектируемых зданий и сооружений устройство постоянно действующего водопонижения, гидроизоляции фундаментов и полов подвалов, специальных проемов в подземных конструкциях, снижающих подпор грунтовых или поверхностных вод, и пр. Выбор и разработку мероприятий по защите территории от подтопления, а также мероприятий, исключающих или уменьшающих неблагоприятное влияние возможного подтопления на свойства грунтов, работу оснований и фундаментов и на эксплуатацию проектируемого здания и сооружения следует выполнять на основе технико-экономической оценки этих мероприятий. Наблюдательные скважины рекомендуется располагать по сетке, охватывающей всю потенциально подтопляемую территорию проектируемого предприятия. При этом необходимо учесть, что при проектировании предприятий с агрессивными стоками следует предусматривать скважины внутри крупных зданий и сооружений, а также на участках накопителей, гидрозолоотвалов и т. В случаях, когда грунтовые или поверхностные воды, в том числе производственные, обладают агрессивностью по отношению к материалу фундаментов, следует предусматривать, согласно указаниям соответствующих нормативных документов, антикоррозионные мероприятия, не допускающие разрушения материала фундаментов. При наличии грунтовых или поверхностных вод, агрессивных по отношению к материалу фундаментов или других заглубленных конструкций, антикоррозионные мероприятия применяются в зависимости от вида коррозии и условий эксплуатации зданий и сооружений по указаниям главы СНиП II по защите строительных конструкций и сооружений от коррозии. Следует иметь в виду, что агрессивные грунтовые води, обогащенные химически активными компонентами инфильтрующихся производственных стоков, оказывают неблагоприятное воздействие и на грунты оснований, вызывая их коррозию, растворение и вынос солей, а в некоторых случаях - набухание грунтов. Вследствие этого в необходимых случаях должны применяться мероприятия, не допускающие инфильтрацию агрессивных стоков в грунты оснований, особенно щелочных и кислотных, например антикоррозионную гидроизоляцию фундаментов, отвод агрессивных вод в промышленную канализацию, устройство специальных экранов или дренажей под зданиями и коммуникациями с агрессивными стоками. Выбор и применение мероприятий должны быть технико-экономически обоснованы. Если грунты, окружающие фундамент, подвергаются воздействию поверхностных вод со скоростями, при которых возможно размывание грунтов, а также в случаях, когда в основаниях, сложенных песчаными грунтами или супесями, грунтовые воды движутся со скоростями, способными вымывать частицы грунта или растворять соли, должны приниматься надлежащие меры защиты основания дренаж, шпунт и т. При проектировании оснований фундаментов или других подземных частей зданий и сооружений, закладываемых ниже напорного горизонта грунтовых вод, должны предусматриваться мероприятия, предупреждающие прорыв и связанное с ним взрыхление, размыв или другие повреждения восходящими токами воды слоев грунта, залегающих в основании. Проверка возможности прорыва напорными водами вышележащего слоя грунта, если в основании проектируемого сооружения залегают водоупорные слои глины, суглинка или ила, подстилаемые слоем грунта с напорными водами, производится исходя из условия:. H 0 - высота напора воды, отсчитываемая от подошвы проверяемого водоупорного слоя до максимального уровня грунтовых вод;. Если это условие не удовлетворяется, необходимо предусматривать в проекте искусственное понижение напора водоносного слоя откачка или устройство самоизливающихся скважин. Искусственное снижение напора грунтовых вод должно быть предусмотрено на срок, пока фундамент не приобретет достаточную прочность, обеспечивающую восприятие нагрузки от напора грунтовых вод, но не ранее окончания работ по обратной засыпке грунта в пазухи котлована. При заглублении фундаментов ниже пьезометрического уровня грунтовых вод следует учитывать, что возможны два случая:. При ожидаемом понижении уровня грунтовых вод следует учитывать возникновение дополнительной осадки фундамента. Грунты, однородные по глубине, представлены песком мелким с характеристиками: При проектировании оснований и методов производства работ следует учитывать, что возможно появление больших осадок, если применяется открытый водоотлив, вызывающий вынос частиц грунта из-под фундаментов, особенно если верхняя часть основания сложена песками. Следует также учитывать, что если под верхними слоями грунта лежит песчаный грунт, то понижение уровня грунтовых вод в котловане открытым водоотливом или методами глубинного водопонижения может распространяться на большие расстояния, измеряемые десятками метров. Вследствие этого возможно появление осадок соседних, уже существующих зданий и сооружений. Для уменьшения вредных последствий открытого водоотлива или глубинного водопонижения в проектах оснований и производства работ должны предусматриваться соответствующие мероприятия. Глубина заложения фундаментов является одним из основных факторов, обеспечивающих необходимую несущую способность основания и величину деформации, не превышающую предельно допустимую по условиям нормальной эксплуатации проектируемого здания или сооружения и находящегося в них оборудования. Выбор рациональной глубины заложения фундаментов, зависящей от условий, перечисленных в п. Глубина заложения фундаментов исчисляется от поверхности планировки или пола подвала до подошвы фундамента, т. При наличии бетонной подготовки под фундаментом глубина заложения принимается, как правило, до ее низа. Минимальную глубину заложения фундаментов во всех грунтах, кроме скальных, рекомендуется принимать не менее 0,5 м, считая от поверхности наружной планировки. При выборе глубины заложения фундаментов под большие нагрузки следует учитывать, что такие фундаменты в целях уменьшения их размеров рационально основывать на малосжимаемых грунтах. При однородных грунтах увеличение глубины заложения фундаментов для уменьшения площади их подошвы должно быть технико-экономически обосновано. Разность отметок заложения рядом расположенных фундаментов рис. Фундаменты проектируемого здания, непосредственно примыкающие к фундаментам существующего, рекомендуется принимать на одной отметке. Переход на большую глубину заложения следует выполнять лишь на расстоянии, определяемом по формуле 3. При выборе глубины заложения фундаментов по инженерно-геологическим и гидрогеологическим условиям рекомендуется:. Глубина заложения фундаментов должна быть достаточной для надежной работы основания из условия его расчета по предельным состояниям и исключения возможности промерзания пучинистого грунта под подошвой фундамента. При проектировании следует учитывать, что одним из основных факторов, определяющих отметку заложения фундаментов, является глубина сезонного промерзания пучинистых грунтов, которые при промораживании увеличиваются в объеме, а после оттаивания дают значительные осадки. Деформации основания при морозном пучении и последующем оттаивании, как правило, неравномерные вследствие естественной неоднородности грунта, в том числе степени его пучинистости, и различия температурных условий, в которых могут находиться грунты под отдельными фундаментами. Схема защиты существующего здания от дополнительных осадок при воздействии рядом нового здания с большей глубиной заложения фундаментов. К пучинистым грунтам относятся пески мелкие и пылеватые, а также глинистые и крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, расположенные вблизи уровня грунтовых вод. Промерзание водонасыщенного пучинистого грунта сопровождается образованием в нем мерзлых прослоек, толщина которых увеличивается по мере миграции воды из слоев грунта, расположенных ниже уровня грунтовых вод. Последующее таяние промерзшего пучинистого грунта делает его переувлажненным и размягченным. Степень пучинистости этих грунтов зависит как от вида и состояния этих грунтов, так и от близости расположения к ним уровня грунтовых вод и определяется согласно указаниям пп. При назначении глубины заложения фундаментов по условию исключения возможности промерзания пучинистых грунтов под подошвой фундамента имеется в виду ежегодное промерзание в процессе эксплуатации зданий и сооружений. Исключение промерзания грунта в период строительства обеспечивается не глубиной заложения фундамента, а теплозащитными мероприятиями. Исключение возможности промерзания пучинистого грунта под подошвой фундаментов обеспечивается:. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта H н принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов по данным наблюдений за период не менее 10 лет за фактическим промерзанием грунтов под открытой, оголенной от снега, поверхностью горизонтальной площадки при уровне грунтовых вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов. При использовании наблюдений за фактической глубиной промерзания следует учесть, что она должна определяться не по глубине расположения нулевой температуры, которую обычно сообщают метеорологические станции гидрометслужбы, а по глубине образования твердомерзлого грунта. Последняя обычно расположена выше линии нулевой изотермы. Схематическая карта нормативных глубин промерзания суглинков и глин изолинии нормативных глубин промерзания, обозначенные пунктиром, даны для малоисследованных районов. Нормативную глубину сезонного промерзания грунтов H н , см, при отсутствии данных многолетних наблюдений допускается определять на основе теплотехнических расчетов, а для районов, где нормативная глубина промерзания не превышает 2,5 м, - по формуле. Значение H 0 для грунтов неоднородного сложения определяется как средневзвешенное по глубине в пределах зоны промерзания грунта. Значение H 0 в формуле 3. В первом приближении рекомендуется принимать значение нормативной глубины промерзания H н , полученное по формуле 3. Полученное значение H 01 используется для уточнения нормативной глубины промерзания H 01 и средневзвешенного значения H 0 ср , с учетом фактической толщины каждого слоя грунта с различными значениями H 0 i. Необходимо найти нормативную глубину промерзания на площадке, сложенной следующими грунтами. Тогда нормативная глубина сезонного промерзания по формуле 3. В этом случае толщина нижнего слоя, которую следует учесть при определении средневзвешенного значения H 0 ср , равна. При определении нормативной глубины промерзания грунтов по формуле 3. В случае если в зоне промерзания залегают суглинки и глины, величину H н допускается определять по схематической карте главы СНиП II-А. В случае если значение H н , найденное по карте, не совпадает со значением по формуле 3. Пример определения нормативной глубины промерзания H н по формуле 3. Схематическая карта нормативной глубины промерзания суглинков в Приморском и Хабаровском краях, а также в Амурской области. Следует учесть, что ограничения в п. Кроме того, формуле 3. Глубина промерзания для этих районов фактически больше, чем по карте и по формуле 3. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта H н , м, на основе теплотехнического расчета определяется по формуле:. W н - весовое содержание в грунте незамерзшей воды в долях единицы определяется по п. Пример определения нормативной глубины промерзания грунтов на основе теплотехнического расчета. Площадка метеорологической станции в г. Нормативная глубина промерзания суглинистого грунта в г. Ачинске по формуле 3. Фактическая глубина промерзания в этом районе по данным наблюдений за три года колеблется от 2,86 до 3,26 м. Как видим, для районов, где глубина промерзания более 2,5 м, получаемая по формуле 3. Воспользуемся соответствующими формулами, приведенными в п. При тех же самых грунтовых характеристиках по формуле 3. Приведенные результаты сопоставления свидетельствуют о том, что нормативная глубина промерзания по теплотехническому расчету получается довольно близкой к значениям фактического промерзания, а по формуле 3. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта Н у фундаментов определяется по формуле:. Определение расчетной глубины промерзания грунтов по формуле 3. Формула не распространяется на определение расчетной глубины промерзания грунтов в основании открытых распределительных устройств электроподстанций, отдельных опор линий электропередачи и контактных сетей, а также зданий и сооружений, оказывающих большое тепловое влияние на температурный режим грунтов в основании фундаментов, как, например, горячих цехов, котельных, теплиц, холодильников и др. Коэффициент m t , учитывающий влияние теплового режима здания сооружения на промерзание грунта у фундаментов наружных стен и колонн регулярно отапливаемых зданий и сооружений, должен приниматься по табл. При выборе по табл. Значения температур в помещениях принимаются согласно требованиям глав СНиП или других утвержденных нормативных документов по проектированию соответствующих зданий и сооружений. Значениями коэффициента m t по табл. В этом случае за расчетную температуру воздуха для определения коэффициента m t принимается ее среднесуточное значение t ср , находимое по формуле:. Коэффициент m t при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к фундаментам наружных стен и колонн. К помещениям, примыкающим к фундаментам наружных стен и колонн, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии - помещения первого этажа. При промежуточных значениях температуры воздуха m t принимается с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в табл. Расчетная глубина промерзания грунта в случае применения теплозащиты основания, а также, если технологический режим в проектируемых зданиях и сооружениях может сильно влиять на температуру грунтов холодильники, котельные и т. Глубина заложения фундаментов от поверхности планировки отапливаемых зданий и сооружений по условиям недопущения возникновения сил морозного пучения грунтов под подошвой фундаментов должна назначаться:. В обоих случаях глубина заложения фундаментов должна отвечать требованиям п. Глубина заложения фундаментов неотапливаемых зданий устанавливается по требованиям п. При назначении глубины заложения фундаментов по условиям морозного пучения грунтов следует учитывать большое влияние на интенсивность этого процесса дисперсности грунта и близости расположения к нему уровня грунтовых вод. Так, например, глубина заложения фундаментов в суглинках и глинах зависит от положения уровня грунтовых вод, а для песков крупных и средних морозное пучение не может возникнуть при любом уровне грунтовых вод и поэтому глубина заложения фундаментов не зависит от него. Уровень грунтовых вод должен приниматься с учетом его прогнозирования на период эксплуатации здания или сооружения по указаниям пп. Глубину заложения фундаментов наружных стен и колонн отапливаемых зданий и сооружений допускается назначать вне зависимости от расчетной глубины промерзания Н, кроме случаев, указанных в табл. Глубина заложения фундаментов при грунтах, указанных в подпунктах: Глубина заложения в зависимости от глубины расположения уровня грунтовых вод H в , м, при. Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности. Суглинки, глины, а также крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем, при консистенции глинистого грунта или заполнителя:. Положение уровня грунтовых вод и верховодки должно приниматься с учетом указаний пп. Глубину заложения фундаментов в случаях, когда она, согласно табл. Назначение глубины заложения фундаментов меньше расчетной глубины промерзания в случаях, приведенных в п. Согласно классификации грунтов по степени морозной пучинистости, приведенной в п. Глубину заложения фундаментов по условиям морозного, пучения можно существенно уменьшить за счет применения: Целесообразность применения тех или иных мероприятий в целях уменьшения глубины заложения фундаментов должна быть экспериментально проверена и технико-экономически обоснована. Эффективность действия мероприятий должна обеспечиваться в течение всего срока эксплуатации проектируемого объекта. Глубина заложения фундаментов по условиям морозного пучения может быть уменьшена и в случае применения конструктивных мероприятий, обеспечивающих восприятие неравномерных деформаций оснований при замерзании и оттаивании пучинистого грунта без нарушения прочности верхних конструкций и ухудшения эксплуатации здания или сооружения. Глубина заложения фундаментов внутренних стен и колонн отапливаемых зданий и сооружений, считая от поверхности планировки, должна назначаться независимо от расчетной глубины промерзания грунтов, при условии, если грунты основания, перечисленные в поз. Глубина заложения фундаментов наружных и внутренних стен и колонн отапливаемых зданий и сооружений при наличии грунтов, приведенных в поз. Глубина заложения фундаментов, назначенная по требованиям табл. Способы предохранения пучинистых грунтов от промерзания в период строительства зависят от конструктивных особенностей здания, степени его завершения строительством и наличия на месте материалов и средств теплозащиты. Могут быть рекомендованы для теплозащиты опилки, шлаки или другие промышленные отходы, пригодные для теплоизоляции, а при временной консервации строек в зимний период - отложения снега. В зданиях, не сданных в эксплуатацию, рекомендуется для предохранения от промерзания пучинистого грунта предусмотреть временное отопление помещений, примыкающих к фундаментам. В целях предохранения пучинистых грунтов в период строительства от избыточного увлажнения следует в проекте предусматривать применение до возведения фундаментов необходимых мелиоративных мероприятий: При высоком уровне грунтовых вод - водопонижение, дренажные устройства и пр. Выбор мероприятий должен быть технико-экономически обоснован. Глубина заложения фундаментов наружных и внутренних стен и колонн неотапливаемых зданий и сооружений должна назначаться для грунтов, предусмотренных в поз. Указанные требования относятся к высокому уровню грунтовых вод [левая колонка табл. При назначении глубины заложения фундаментов неотапливаемых зданий и сооружений на пучинистых грунтах следует учесть, что она должна быть больше расчетной глубины промерзания, поскольку условия оттаивания грунтов в летний период под этими зданиями и сооружениями менее благоприятны, чем на открытой местности. В случае если подвал или техподполье неотапливаемого здания или сооружения является закрытым непродуваемым , то глубину заложения фундаментов от пола подвала или техподполья допускается принимать для пучинистых грунтов не менее половины расчетной глубины промерзания. В проекте оснований и фундаментов должно быть указано, что для предотвращения в процессе строительства в зимний период возможности морозного пучения грунтов под подошвой фундаментов следует защищать основание от увлажнения поверхностными водами, своевременно производить засыпку грунтом пазух котлованов, утеплять, если необходимо, фундаменты теплоизоляционными материалами или грунтом, вводить в грунт основания специальные добавки, понижающие температуру замерзания грунта, и пр. Для защиты грунтов основания от увлажнения застраиваемая площадка под каждое здание и сооружение должна быть до устройства фундаментов ограждена нагорными канавами, тщательно спланирована, с устройством поверхностных канав и лотков, а при необходимости и дренажей. Способ защиты грунтов основания от промерзания принимается в зависимости от вида грунтов, консистенции глинистых грунтов, конструктивных особенностей подземной части здания или сооружения и от местных условий строительства климатических, времени года, производственных и пр. При разработке мероприятий по защите пучинистых грунтов основания от промерзания в период строительства следует учитывать, что их промерзание на каждые 10 см под подошвой фундамента может вызвать согласно п. При этом вследствие неоднородности грунта и различия в пределах площади здания условий увлажнения и охлаждения грунта подъем отдельных фундаментов, вызванный морозным пучением, и их последующая осадка после оттаивания могут быть очень неравномерны. Укладка фундаментов на промороженный грунт без его отогрева допускается только на основе результатов специальных исследований на данной площадке, позволивших установить возможную деформацию пучения грунта при его промерзании и величину осадки после оттаивания. Виды грунта для засыпки пазух котлованов, метод и степень уплотнения засыпки и сроки ее выполнения должны назначаться из условия, чтобы в процессе строительства и эксплуатации касательные силы морозного пучения не превышали сумму сил, удерживающих фундамент от выпучивания, определяемых согласно указаниям п. В необходимых случаях должны предусматриваться мероприятия, уменьшающие касательные силы пучения обмазка фундаментов специальными составами, засоление грунтов засыпки веществами, не вызывающими коррозии бетона и арматуры и пр. Для того чтобы не повышать степень пучинистости грунта и не допускать его промерзания, рекомендуется в проекте производства работ по нулевому циклу предусматривать возможно меньшие размеры котлованов, скорейшее выполнение работ по засыпке пазух фундаментов и устройству планировочной отмостки. При выполнении работ по нулевому циклу в зимний период должны быть предусмотрены защитные мероприятия согласно указаниям пп. При строительстве на пучинистых грунтах следует проверять устойчивость фундаментов при воздействии на них касательных и нормальных сил морозного выпучивания. При расчете фундаментов на действие сил морозного пучения следует учитывать, что деформации конструкций от морозного пучения грунта особенно неблагоприятны вследствие их знакопеременности и ежегодного повторения. Целью расчета оснований зданий и сооружений по деформациям является ограничение деформаций оснований, фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется невозможность достижения состояния, затрудняющего нормальную эксплуатацию зданий и сооружений в целом или отдельных конструкций либо снижающего их долговечность вследствие появления недопустимых перемещений осадок, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т. При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций подтверждена расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии зданий и сооружений со сжимаемым основанием. Деформации основания в зависимости от причин возникновения подразделяются на два основных вида:. При проектировании следует иметь в виду, что при прочих равных условиях деформации первого вида вызывают тем большие усилия в конструкциях зданий и сооружений, чем больше сжимаемость грунтов основания, а деформации второго вида - наоборот. Наиболее опасными для зданий и сооружений являются неравномерные деформации основания. Основными причинами неравномерных деформаций основания являются следующие:. Таким образом, среди перечисленных причин неравномерных деформаций основания, которые необходимо учитывать при проектировании, имеются не только инженерно-геологические и гидрогеологические факторы, но также конструктивные и технологические особенности проектируемых зданий и сооружений, способы производства работ по устройству оснований и фундаментов, особенности эксплуатации зданий и сооружений. S пр - предельно допустимая величина совместной деформации основания здания или сооружения, устанавливаемая по указаниям пп. Под величинами S и S пр может пониматься любая из перечисленных в п. В необходимых случаях для прогноза продолжительности и скорости стабилизации осадок, оценки напряженно-деформированного состояния конструкций зданий и сооружений с учетом длительных процессов и т. При расчете оснований по деформациям необходимо учитывать возможность изменения как расчетных, так и предельных значений деформаций основания за счет применения мероприятий, указанных в пп. Расчет оснований по деформациям, как правило, должен производиться из условия совместной работы здания сооружения и основания в том числе с учетом перераспределения нагрузок на основание надфундаментной конструкцией. Деформации основания допускается определять без учета совместной работы здания сооружения и основания в случаях, оговоренных в п. Аналогичные характеристики деформаций могут устанавливаться также для просадок, набуханий усадок грунтов, оседаний земной поверхности и других деформаций. Абсолютная осадка основания отдельного фундамента S i определяется как средняя величина вертикального перемещения отдельного i -го фундамента от нагрузки, передаваемой на основание, или других причин например, обводнения и, как следствие, просадки или набухания грунтов основания и т. При фундаментах сложной формы в плане за величину S i принимается осадка их центра тяжести. Значения S i , используются для вычисления средней осадки основания здания или сооружения, а также для оценки неравномерности деформаций оснований фундаментов и связанных с ними конструкций. Средняя осадка основания здания или сооружения S ср - равномерная составляющая общей, как правило, неравномерной осадки. В ряде случаев величина ожидаемой средней осадки может определить необходимость применения мероприятий, направленных на уменьшение деформаций основания или уменьшение чувствительности зданий или сооружений к деформациям основания. При подсчете средней осадки необходимы данные по абсолютным осадкам не менее чем трех характерных по размерам и действующим на них нагрузкам фундаментов. Чем больше площадь застройки и больше различие в размерах отдельных фундаментов, тем большее число фундаментов необходимо учитывать при подсчете средней осадки. В общем случае значение S ср определяется по формуле:. Если осадки всех фундаментов сооружения одинаковы, т. В этом случае величина осадки ограничивается только технологическими или архитектурно-эстетическими требованиями. Эта характеристика используется при неплавных скачкообразных эпюрах осадок рис. Крен фундамента или сооружения в целом i - разность осадок крайних точек фундамента или сооружения в целом, отнесенная к ширине или длине фундамента сооружения рис. При такой деформации, характерной для жестких фундаментов и сооружений, осадки основания в любом направлении изменяются по линейному закону. Эта характеристика используется при плавных искривлениях зданий или сооружений рис. Относительный прогиб выгиб вычисляется по формуле:. L - расстояние между точками, имеющими осадки S 1 и S 3. Кривизна изгибаемого участка здания или сооружения K - величина, обратная радиусу искривления, наиболее полно характеризует напряженно-деформированное состояние относительно жестких протяженных зданий и сооружений рис. Эта величина, вычисляемая при расчете зданий и сооружений в процессе разработки типовых проектов, в дальнейшем используется для установления предельных деформаций основания по условиям прочности и трещиностойкости конструкций см. Схема осадок основания фундаментов здания сооружения. Относительный угол закручивания здания или сооружения н рис. Дополнительные усилия в конструкциях, возникающие при кручении здания или сооружения, могут суммироваться с усилиями от других видов деформаций например, от прогибов. Горизонтальное перемещение фундамента или сооружения в целом U должно определяться при действии на основание в основном сочетании неуравновешенных горизонтальных нагрузок. Возможна сложная деформация здания или сооружения вследствие неравномерных осадок основания. В этом случае она может быть разложена на отдельные составляющие, как это сделано на рис. При расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. А , В , D - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. Для подошвы фундамента в форме круга или правильного многоугольника значение b принимается равным , где F - площадь подошвы фундамента. При глубине заложения фундамента менее 1 м для вычисления R в формулу 3. При ширине подвала более 20 м глубина заложения фундамента h принимается равной h п глубине, исчисляемой от пола подвала. Определение расчетного давления для оснований, сложенных рыхлыми песками, должно выполняться на основе специальных исследований. При определении расчетного давления R по формуле 3. Крупнообломочные грунты без заполнителя или с песчаным заполнителем и песчаные грунты, кроме мелких и пылеватых. С жесткой конструктивной схемой считаются здания и сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию дополнительных усилий от деформаций основания путем применения мероприятий, указанных в п. Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента m 2 принимается равным единице. При промежуточных значениях отношения длины здания сооружения к его высоте значение коэффициента m 2 определяется интерполяцией. В целях облегчения пользования табл. В случае если толща грунтов, расположенных ниже подошвы фундаментов или выше ее, неоднородна по глубине, то принимаются средневзвешенные значения ее характеристик по характеристикам грунта отдельных инженерно-геологических элементов этой толщи, определяемые по формуле:. А i - значение характеристики i -гo инженерно-геологического элемента;. При неоднородности грунта в пределах плана расположения какого-либо протяженного фундамента например, ленточного расчетное давление следует определять по характеристикам грунта наиболее слабого инженерно-геологического элемента или единый фундамент разделять на несколько различных по ширине. Схема принимаемой в расчете глубины заложения фундаментов зданий при определении расчетного давления на основание R по формуле 3. Значения коэффициента условий работы грунтового основания m 1 и коэффициента условий работы здания или сооружения во взаимодействии с основанием m 2 принимаются по табл. Коэффициент надежности k н принимается в зависимости от метода определения расчетных характеристик грунта, в том числе:. При определении расчетного давления по формуле 3. Если грунт, расположенный вокруг фундамента и пригружающий основание, является песчаным, то при уровне грунтовых вод выше подошвы фундамента расчетное давление R по формуле 3. Взвешивающее действие воды при определении расчетного давления учитывается только для слоя песчаного и супесчаного грунта, расположенного выше подошвы фундамента, но ниже уровня грунтовой воды без учета капиллярного поднятия рис. Если водоупор расположен на уровне или выше подошвы фундамента, объемный вес вышерасположенного грунта принимается без учета взвешивания рис. Если ширина траншеи или котлована в уровне подошвы фундамента более чем втрое превышает его ширину, вопрос о необходимости учета взвешивающего действия воды должен решаться в зависимости от вида грунта обратной засыпки. При меньших размерах котлована в расчет принимается объемный вес грунта естественного сложения, образующего откосы котлована. Осредненное по слоям значение объемного веса грунта, залегающего выше подошвы фундамента, определяется по формуле 3. Уровень грунтовой воды должен приниматься прогнозируемый по указаниям пп. Расчетные давления R на основания, сложенные крупнообломочными грунтами, вычисляются по формуле 3. При меньшем содержании заполнителя значения расчетных давлений на крупнообломочные грунты допускается принимать по табл. Для крупнообломочных грунтов элювиального происхождения условные расчетные давления R 0 принимаются по табл. Расчетные давления R 0 на крупнообломочные грунты любого происхождения, приведенные в табл. Расчетные давления на основание R в случае применения искусственного уплотнения грунтов или устройства грунтовых подушек должны определяться исходя из задаваемых проектом расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов. Для возможности правильного назначения и последующего производственного контроля характеристик уплотняемого грунта в грунтовой подушке, в том числе песчаной, в отсыпаемой или намываемой насыпи и подсыпке или в уплотняемом верхнем слое, основания в проекте основания следует приводить характеристики грунта как в его естественном состоянии в котловане, карьере , так и после уплотнения. Схемы слоев грунта толщиной h взв , для которых учитывается взвешивающее действие воды. Допускается прочностные характеристики уплотняемого грунта в проекте не указывать и ограничиваться назначением необходимой величины объемного веса глинистого грунта при оптимальной влажности уплотнения W oпт и объемного веса скелета песчаного грунта, если:. Оптимальную для уплотнения влажность глинистого грунта в этих расчетах можно принимать равной 1,2 от влажности на границе раскатывания. Расчетные давления на рыхлые пески, найденные по формуле 3. Штамп следует применять размером и формой возможно более близкими форме и размерам проектируемого фундамента, но не менее 0,5 м 2. Расчетное давление должно приниматься не более того, при котором ожидаемая осадка фундамента равна предельно допустимой величине. При проектировании фундаментов на рыхлых песках следует учитывать, что замачивание этих грунтов, а также различные динамические воздействия, в том числе сейсмические, могут привести к существенному увеличению осадок основания. В таких условиях для прогноза осадок формула 3. При значительной величине ожидаемых осадок и просадок основания, сложенного рыхлыми песками, или при возможности динамического на него воздействия следует предусматривать мероприятия по своевременному, до возведения здания или сооружения, уменьшению деформируемости основания путем уплотнения, водопонижения, замачивания, закрепления, замены на плотный грунт и пр. Без указанных мероприятий устройство фундаментов на рыхлых песках и тем более в сейсмических районах не должно быть допущено. В необходимых случаях должны предусматриваться мероприятия по уменьшению чувствительности зданий и сооружений к неравномерным деформациям. Расчетное давление на основание R , вычисленное по формуле 3. Возможность повышения расчетного давления на грунты основания R против получаемого по формуле 3. Повышение расчетного давления п. Здание крупнопанельное высотой 9 этажей с поперечными и продольными несущими стенами. Междуэтажные перекрытия опираются на стены по всему контуру. Вследствие этого здание по п. Отношение длины здания к его высоте равно 1,5 относительная длина здания. Величину предельно допустимой средней осадки оснований фундаментов рассматриваемого здания принимаем по поз. Предусмотрен подвал шириной 12 м. Глубина подвала от отметки планировки составляет 1,2 м. Уровень грунтовых вод расположен ниже подошвы фундамента на 8 м. Поскольку прочностные и деформационные характеристики грунта приняты из указанной выше таблицы, где приведены лишь их нормативные значения, то согласно п. По аналогии за расчетные значения объемного веса грунтов принимаем также их нормативные значения. Для определения расчетного давления по формуле 3. Коэффициенты m 1 и m 2 принимаем по табл. Для этого определяем величину осадки. Осадку основания ленточного фундамента определяем по указаниям пп. Киев, Буд iвельник, г. Таким образом, учет сжимаемости нижележащего слоя грунта не требуется. Тогда будем иметь давление по подошве фундамента шириной 1 м равным. Поскольку осадка ленточного фундамента при постоянной внешней нагрузке очень мало зависит от давления по подошве, ее величину при уменьшенной ширине фундамента мы не уточняем. Проверки несущей способности основания не требуется, поскольку, согласно п. Расчетное давление R на основание в случае применения сборных прерывистых ленточных фундаментов определяется как для непрерывного ленточного фундамента по указаниям пп. Значение коэффициента m пр в пределах от 1,3 до 1,0 для случая а п. Для песков средней плотности при промежуточных значениях коэффициента пористости между максимальными и минимальными его значениями по табл. Для грунтов с промежуточными значениями консистенции - по интерполяции. Прерывистые фундаменты запрещается применять, если основание сложено: В случае применения в прерывистом фундаменте блоков различной длины, например с включением укороченных блоков, определение числа блоков n и расстояний между ними С производится подсчетом без использования формул 3. Величина просвета между блоками прерывистого фундамента должна быть не более 1,2 м и 0,7 l, а ширина фундаментных блоков b пр - не более 1,4 b ;. Тогда площадь подошвы всех блоков прерывистого фундамента F пр может быть принята равной для поперечных стен:. Площадь подошвы блока f пр каждого размера равна: Предварительные размеры фундаментов должны назначаться по конструктивным соображениям или из условия, чтобы среднее давление на основание под подошвой фундамента было равно условному значению расчетного давления R0, принятому в соответствии с требованиями, изложенными в прил. Условные расчетные давления на грунты основания R0, приведенные в табл. Условные расчетные давления R 0 на крупнообломочные и песчаные грунты [область применения см. Условные расчетные давления R 0 на глинистые непросадочные грунты [область применения см. Двойную интерполяцию, необходимую для нахождения R 0 для глинистых грунтов при промежуточных значениях е и I L , рекомендуется выполнять за один прием по формуле:. Если значение коэффициента пористости совпадает с приведенным в табл. При использовании в расчетах значений R 0 , приведенных в табл. Для удобства расчетов по формуле 3. Пример определения ширины ленточного фундамента по условному расчетному давлению R 0. Грунт основания - суглинок имеет следующие физические характеристики приводим лишь необходимые для определения условного расчетного давления R 0: Тогда ширина будет равна:. Учтем влияние глубины заложения фундамента и его ширины на величину расчетного давления по формуле 3. Найдем величину расчетного давления на основание также и по формуле 3. Так как от поверхности грунта до подошвы фундамента располагается несколько слоев грунта с различными объемными весами, по формуле 3. Коэффициенты условий работы грунтового основания m1 и условий работы здания или сооружения с основанием m 2 примем по табл. Коэффициент надежности k н принимаем по указаниям п. При необходимости увеличения нагрузок на основании существующих зданий и сооружений при надстройках, реконструкции, установке более тяжелого оборудования и пр. Если величина нового расчетного давления на грунты основания окажется недостаточной для восприятия новых нагрузок, то должны быть предусмотрены мероприятия по усилению основания, фундаментов, надфундаментных конструкций или по ограничению величины новых нагрузок. Исследования показали, что давления на грунт от эксплуатируемых зданий и сооружений после стабилизации осадок могут быть существенно повышены, если эти здания и сооружения не имеют осадочных деформаций. Увеличение нагрузок на основания эксплуатируемых зданий и сооружений, которые могут возникнуть при реконструкции, надстройке, капитальном ремонте и пр. Не допускается увеличение нагрузок без принятия соответствующих конструктивных мероприятий, если конструкции здания или сооружения находятся в неудовлетворительном по сохранности состоянии и имеют трещины и другие дефекты. Не рекомендуется увеличение нагрузок на здания и сооружения, возведенные на насыпных грунтах и грунтах с растительными остатками. Решение о допустимости и величине дополнительных нагрузок на основание, а также необходимых усилительных мероприятиях принимается проектной организацией на основе технического обследования конструкций и инженерно-технологических исследований. Важно установить, какого размера и под какими частями здания или сооружения происходили осадки основания в процессе строительства и после его окончания и когда они затухли; какие возникали при этом деформации верхних конструкций и прекратилось ли их развитие; какие предпринимались ремонтно-укрепительные мероприятия, в том числе рихтовка крановых путей и другого оборудования. При наличии осадочных деформаций следует установить маяки и в случае их разрыва организовать наблюдение за осадками. Дополнительные инженерно-геологические исследования при отсутствии достаточных материалов изысканий, выполненных при первоначальном проектировании ранее построенного здания или сооружения, должны выполняться в соответствии с требованиями действующих нормативных документов, как при новом проектировании. При проведении изысканий необходимо установить, не произошло ли существенного изменения геологических и гидрогеологических условий под реконструируемым зданием или сооружением. При этом около существующих фундаментов должны быть отрыты шурфы для уточнения размеров фундаментов, их состояния и для проведения исследований и испытаний грунтов на уровне подошвы фундаментов и ниже ее на 0, м. Шурфы должны отрываться как с наружной, так и с внутренней стороны фундаментов. Рекомендуется намечать расположение шурфов с таким расчетом, чтобы они находились вблизи наиболее нагруженных фундаментов или подлежащих наибольшему дополнительному нагружению. Исследуются также грунты и фундаменты, над которыми наблюдаются в верхних конструкциях какие-либо дефекты. Расчет дополнительных осадок оснований отдельных фундаментов допускается выполнять на дополнительную величину давления, возникающую при увеличении нагрузок на фундаменты, если установлено, что осадки от ранее существовавших нагрузок полностью стабилизировались. Давление на грунт у края подошвы внецентренно-нагруженного фундамента вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям [см. При этом величина краевого давления при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должна превышать 1,2 R и в угловой точке - 1,5 R здесь R - расчетное давление на основание, определяемое в соответствии с требованиями пп. При расчете оснований фундаментов мостов на внецентренную нагрузку следует руководствоваться требованиями главы СНиП по проектированию мостов и труб. Влияние на краевые давления жесткости соединения фундамента с надфундаментной конструкцией и жесткости самой конструкции определяется на основе расчета этих конструкций с учетом сжимаемости основания. В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра, но без отрыва подошвы фундамента от грунта, т. Требования, ограничивающие допустимую форму эпюры давления на грунт допустимую величину эксцентриситета , относятся к любым основным сочетаниям нагрузок. М - момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента, найденный с учетом заглубления фундамента в грунте и перераспределяющего влияния верхних конструкций или без этого учета;. При наличии моментов, действующих в двух направлениях - М х и М у , параллельных осям х и у прямоугольного фундамента, величина наибольшего давления в угловой точке определяется по формуле:. При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q краевые и средние давления по подошве следует увеличивать на величину q рис. Если нагрузка на полы расположена лишь с одной стороны фундамента, то она учитывается как полосовая, согласно указаниям п. Расчетные схемы для учета влияния полосовой нагрузки на деформацию основания. При действии местной полосовой равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q в виде полосы шириной b 0 рис. Давления определяются через коэффициент k q , находимый по табл. При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность вышележащих слоев, размеры фундамента должны обеспечивать соблюдение условия:. R z - расчетное давление на кровлю грунта пониженной прочности расположенную на глубине z , вычисленное по формуле 3. При этом ширину условного фундамента b z допускается определять по формуле:. Пример определения размеров фундамента при проверке по подстилающему слою грунта меньшей прочности, чем прочность грунта вышележащих слоев рис. Грунтовые условия представлены следующими напластованиями: Характеристики грунтов приняты по результатам испытаний, их расчетные значения определены по указаниям пп. Здание с гибкой конструктивной схемой. Коэффициенты условий работы грунтового основания m 1 и m 2 находим по табл. Коэффициент надежности k н в соответствии с п. Схема для проверки расчетного давления по характеристикам грунта подстилающего слоя основания. Таким образом, размеры фундамента допустимы;. Для определения p 0 z - дополнительного давления на глубине z , находим. Для определения ширины условного фундамента b z по формуле 3. При определении крена отдельно стоящего фундамента сооружения следует также, как правило, учитывать увеличение эксцентриситета нагрузки из-за наклона фундамента сооружения. Расчетная схема основания, используемая для определения совместной деформации основания и здания или сооружения упругое линейно- или нелинейно-деформируемое полупространство; основание в виде слоя конечной толщины; основание, характеризуемое коэффициентом постели, в том числе переменным, и т. Для расчета деформаций основания используются расчетные схемы основания в виде упругого линейно-деформируемого полупространства и слоя конечной толщины [пп. Для расчета конструкций на сжимаемом основании кроме этих расчетных схем могут применяться схемы, характеризуемые коэффициентом постели или коэффициентом жесткости. Под коэффициентом жесткости понимается отношение величины нагрузки, действующей на фундамент, к его расчетной осадке, которая может определяться, в частности, по рекомендациям главы СНиП II Такая характеристика сжимаемости основания оказывается очень удобной, в особенности при необходимости учета неоднородности грунтов основания. Расчет деформаций основания следует, как правило, выполнять, применяя расчетную схему основания в виде:. Расчет деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. При этом среднее давление на основание под подошвой фундамента должно ограничиваться в соответствии с указаниями пп. Принимается, что для фундаментов шириной или диаметром менее 10 м осадка вызывается дополнительным давлением, равным разности среднего давления, передаваемого фундаментом, и природного давления от веса грунта до выемки котлована , а величина сжимаемой толщи основания может устанавливаться по указаниям п. Метод послойного суммирования позволяет определять осадку как отдельно стоящего фундамента, так и фундамента, на осадку которого влияют нагрузки, передаваемые соседними фундаментами, а также нагрузки на полы и прилегающие площади. В обоих случаях при расчете осадок для ряда горизонтальных сечений сжимаемой толщи основания определяются дополнительные давления по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента. При расчете осадок отдельно стоящих фундаментов методом послойного суммирования следует учитывать схему распределения вертикальных давлений в толще основания, приведенную на рис. Нормальные давления на глубине z по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, вычисляются по формуле:. Распределение по глубине нормальных давлений в любой точке С в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с дополнительным давлением по подошве p 0 находится с использованием метода угловых точек. В соответствии с этим методом нормальные давления p c 0 z по вертикали, проходящей через указанную точку С , определяются алгебраическим суммированием давлений в угловых точках четырех фиктивных фундаментов [рис. Учет влияния нагрузок на полы по грунту от оборудования, материалов и пр. При наличии грунтовых вод природное давление вычисляется с учетом взвешивающего действия воды. В этих случаях граница сжимаемой толщи ограничивается соотношением. Осадка основания фундамента по методу послойного суммирования определяется с учетом и без учета влияния соседних фундаментов по формуле:. Рассчитать осадку фундамента с учетом влияния давлений в основании, вызванных нагрузкой от соседнего фундамента в здании с гибкой конструктивной схемой, при следующих данных. Ниже залегает песок мелкий, для которого: Определенная по указаниям пп. Величину расчетного давления на основание находим, используя характеристики верхнего слоя, по формуле 3. Значения коэффициентов условий работы m 1 и m 2 принимаем по табл. Среднее фактическое давление на грунт под подошвой фундамента от расчетных нагрузок для расчета оснований по деформациям они равны нормативным равно. Учитывая природное давление в грунте на отметке подошвы фундамента, в расчет осадок вводим дополнительное давление. Расчет осадок проводим методом угловых точек. Распределение вертикальных сжимающих давлений по вертикали, проходящей через центр фундамента Ф-2, получаем суммированием давлений в основании, вызванных нагрузкой от рассчитываемого фундамента Ф-2 и дополнительного давления, вызванного нагрузкой от влияющего фундамента Ф Схемы для примера расчета осадки фундамента Ф-2 с учетом влияния соседнего фундамента Ф Значения p 0 , приведенные в скобках, соответствуют давлениям без учета влияния соседнего фундамента. Вычисления сведены в таблицу А , в которой приняты следующие обозначения:. Схема для расчета осадок методом линейно-деформируемого слоя конечной толщины. За расчетную толщину линейно-деформируемого упругого слоя принимается величина, определяемая согласно указаниям п. Расчетная толщина линейно-деформируемого слоя H расч [рис. При этом значение H расч , определенное по п. При промежуточных давлениях значение k p определяется линейной интерполяцией. Если основание сложено и глинистыми, и песчаными грунтами, значение H определяется как средневзвешенное следующим образом. Вначале вычисляются значения H в предположении, что основание сложено только песчаными H п или только глинистыми H г грунтами:. При наличии в основании до глубины H п от подошвы фундамента слоев глинистого грунта различаются следующие случаи см. В пределах сжимаемой толщи основания Н , определенной по пп. Схемы к определению глубины сжимаемой толщи при неоднородном основании ниже H п:. Осадка основания отдельного фундамента по расчетной схеме основания в виде линейно-деформируемого слоя конечной толщины Н определяется по формуле:. M - коэффициент, определяемый по табл. Значения коэффициента М по табл. При определении средней осадки основания толщины слоев грунта с различными прочностными и деформационными характеристиками принимаются средними в пределах контура фундамента. Средняя осадка основания фундамента непрямоугольной некруглой формы определяется по формуле 3. Осадки центра, угловых точек и середин сторон прямоугольного фундамента, а также центра и края круглого фундамента определяются по формуле:. E пр - приведенный в пределах линейно-деформируемого слоя Н по вертикали, проходящей через рассматриваемую точку фундамента модуль деформации грунтов основания, определяемый по п. Приведенное в пределах линейно-деформируемого слоя по заданной вертикали значение модуля деформации грунтов основания определяется по формуле:. Значения k r при отношении , равном. Осадки центра, углов и середин сторон прямоугольных фундаментов от влияния соседних фундаментов или нагрузок на полы определяют по формуле 3. Осадки различных точек непрямоугольных фундаментов составленных из прямоугольников определяются с учетом взаимного влияния прямоугольных фундаментов, на которые условно разбивается исходный фундамент. При расчете кренов отдельных фундаментов, на которые действуют изгибающие моменты, в том числе вызванные горизонтальными силами, приложенными выше подошвы фундамента, в формулах 3. При расчете кренов фундаментов с использованием расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого полупространства среднее приведенное значение модуля деформации грунтов в пределах сжимаемой толщи основания определяется по формуле 3. Крен фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника вычисляется по формуле 10 [формула 3. Среднее значение коэффициента Пуассона в пределах сжимаемой толщи основания определяется по формуле:. Крен фундаментов по расчетной схеме линейно-деформируемого слоя определяется с учетом полной нагрузки на основание без вычета бытового давления грунта. При этом используется приведенное значение модуля деформации грунтов основания по п. Крен прямоугольного фундамента по расчетной схеме основания в виде линейно-деформируемого слоя конечной толщины определяется по формулам 3. Значения k l при , равном. Значения k b при , равном. Крен круглого фундамента по расчетной схеме основания в виде линейно-деформируемого слоя конечной толщины определяется по формуле:. Остальные обозначения те же, что и в формуле 3. Для определения кренов силосов сыпучих материалов от их эксцентричного загружения после предварительного обжатия основания равномерно распределенной нагрузкой при полном проектном заполнении силосов сжимаемость грунтов основания должна приниматься соответствующей той плотности грунтов, которая может быть достигнута при их обжатии. Сжимаемость грунтов после их предварительного обжатия должна устанавливаться на основе специальных исследований. При отсутствии соответствующих опытных данных для песчаных грунтов кроме пылеватых и глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции допускается принимать значения модулей деформации увеличенными соответственно в 2 и 1,5 раза. Указанные значения повышающих коэффициентов допускается также использовать при расчете кренов дымовых труб высотой более м. В последнем случае учитывается небольшая скорость нарастания нагрузки на основание. Крен фундаментов, вызванный влиянием других фундаментов, нагрузок на полы и прилегающие площади, а также неоднородностью грунтов основания в плане и по глубине, определяется как отношение разности осадок середин противоположных сторон фундамента к его длине или ширине либо как отношение разности осадок угловых точек фундамента к расстоянию между ними:. В случае использования расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого полупространства при этом вычисляют вертикальные сжимающие напряжения по вертикали, проходящей через рассматриваемую точку, на границах слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания пп. Осадки рассматриваемых точек вычисляются по формуле 3. При использовании расчетной схемы оснований в виде линейно-деформируемого слоя осадки отдельных точек фундамента определяются по п. Крен высоких фундаментов или сооружений в целом в которых вертикальная составляющая равнодействующей всей нагрузки приложена на значительной высоте относительно подошвы фундамента должен определяться с учетом увеличения эксцентриситета этой нагрузки из-за наклона фундамента или сооружения в целом. Для высоких сооружений конечной жесткости в горизонтальном и вертикальном направлении , кроме того, как правило, следует учитывать увеличение эксцентриситета вертикальной нагрузки за счет податливости надфундаментной конструкции. Крен высоких жестких фундаментов сооружений на однородном основании i h определяется по формуле:. Крен высоких жестких фундаментов или сооружений на неоднородном основании определяется по формуле:. Требуется рассчитать основание фундаментной плиты четырех сблокированных монолитных железобетонных силосных корпусов. Расчетные характеристики грунтов основания определены по данным табл. На фундаментную плиту в уровне ее подошвы передаются следующие расчетные нагрузки при расчете оснований по деформациям они равны нормативным:. При расчете основания по деформациям без учета совместной работы основания фундаментной плиты и надфундаментного строения предельные значения деформаций основания можно принять по табл. Схемы геологического разреза а и плана фундаментной плиты б к примеру расчета деформаций основания. Следовательно, расчет основания можно вести с использованием теории линейно-деформируемой среды. В соответствии с п. Расчетное давление R z на кровле мягкопластичного суглинка определяем по формуле 3. Коэффициенты А , В , D , необходимые для вычисления R z , определяем по табл. Толщину линейно-деформируемого слоя Н определяем по указаниям пп. Поскольку в пределах от H п до H г залегает глинистый грунт, величину Н определяем по формуле 3. Повышение модуля деформации за счет предварительного обжатия грунтов равномерной нагрузкой от загрузки силосов не учитываем из-за наличия в основании слоя мягкопластичного суглинка. Используя найденные значения k i определяем среднюю осадку основания фундаментной плиты по формуле 3. Поскольку силосный корпус является жестким сооружением, крен определяем по формуле 3. Предварительно вычисляем крен фундамента, считая его низким, от внецентренного действия нагрузки заполнения двух силосов и ветровой нагрузки по пп. Крен фундамента, вызванный неоднородностью основания, определяем по п. Указанные осадки вычисляем в соответствии с требованиями п. Далее вычисляем приведенные значения модулей деформации E пр для вертикалей, проходящих через середины сторон, по формуле 3. В данном случае вследствие больших размеров фундаментной плиты, относительно небольшого начального эксцентриситета внешней нагрузки и малой сжимаемости основания влияние увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона сооружения оказалось ничтожно малым. Предельно допустимые деформации основания и здания сооружения должны устанавливаться при разработке проекта здания сооружения в соответствии с требованиями пп. Предельно допустимые величины совместной деформации основания и здания сооружения устанавливаются исходя из необходимости соблюдения:. Предельно допустимая величина совместной деформации основания и здания или сооружения равномерной или неравномерной , соответствующая пределу эксплуатационной пригодности здания или сооружения по технологическим или архитектурным требованиям S т пр , должна устанавливаться соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование. Предельно допустимую величину деформации S т пр по условиям эксплуатации оборудования например, лифтов, мостовых кранов, машин и пр. Если при этом требуется применение неэкономичных решений по основаниям и фундаментам, в проектах зданий и сооружений по согласованию с организацией, эксплуатирующей оборудование, и органами надзора должна предусматриваться возможность осуществления рихтовки оборудования в процессе эксплуатации. Величины S т пр устанавливаются при разработке типовых проектов на основе расчета конструкций здания или сооружения во взаимодействии со сжимаемым основанием. Критерием такого расчета являются прочность, устойчивость и трещиностойкость конструкций с учетом дополнительных усилий, обусловленных деформациями основания см. Указанный расчет рекомендуется выполнять для нескольких вариантов грунтовых условий, отличающихся прочностными и деформационными характеристиками грунтов, а также степенью неравномерности сжимаемости основания в пределах плана здания или сооружения. При установлении величин S т пр следует учитывать опыт проектирования, строительства и эксплуатации аналогичных зданий и сооружений. В качестве предельно допустимых величия совместных деформаций основания и здания сооружения S т пр принимаются: При разработке типовых проектов зданий и сооружений на основе указанных величин S т пр рекомендуется устанавливать более простые критерии для расчета оснований по деформациям при привязке типовых проектов к местным инженерно-геологическим условиям см. Проверка соблюдения условия 3. При разработке индивидуальных проектов зданий и сооружений, конструкции которых рассчитываются во взаимодействии со сжимаемым основанием, установления значений S т пр не требуется. Величину S т пр допускается не устанавливать для зданий и сооружений значительной жесткости например, зданий башенного типа, домен, дымовых труб и т. При разработке типовых проектов зданий и сооружений на основе величин S п пр и S т пр следует, как правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения этих проектов или отдельных их вариантов , упрощающие расчет оснований по деформациям при привязке типовых проектов к местным грунтовым условиям:. Приведенный модуль деформации грунтов основания E пр определяется при этом для характерных по геологическому строению участков площади застройки, с учетом характера напластования грунтов, сжимаемости отдельных слоев, размеров, заглубления фундаментов и действующих на них нагрузок по формуле:. Приведенный модуль деформации грунтов основания определяется по формуле 3. Эта зависимость используется преимущественно для протяженных жилых зданий см. Пример такой зависимости, установленной для пятиэтажных крупнопанельных зданий серии I, приведен на рис. Зависимость получена для пятиэтажных крупнопанельных зданий серии I При этом рекомендуется использовать соотношения между простейшими характеристиками свойств и состояния грунтов и их прочностными и деформационными характеристиками, установленные в табл. Вначале грунтовые условия, определяющие возможную область применения типового проекта, разбиваются на группы по величине расчетного давления на основание R , вычисленной по формуле 3. Предельно допустимые величины совместных деформаций оснований и зданий сооружений S пр допускается принимать по табл. На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов зданий и сооружений с учетом эффективности конструктивных мероприятий, обеспечивающих требуемую прочность, устойчивость и трещиностойкость конструкций от воздействия неравномерных деформаций основания, допускается в установленном порядке утверждать предельные значения деформаций, отличные от значений, принятых в табл. Величина предельных деформации оснований. Здания и сооружения; в конструкциях которых не возникают дополнительные усилия от неравномерных осадок. Крупных блоков и кирпичной кладки с армированием или железобетонными поясами. В этих случаях предельно допустимые деформации основания устанавливаются по указаниям пп. Предельно допустимые деформации основания для одноэтажных производственных зданий в зависимости от их конструктивных особенностей допускается принимать по пп. Расчет оснований по деформациям считается удовлетворенным, если фактическое среднее давление на грунт под фундаментами проектируемых зданий или сооружений не превышает расчетного давления на основание и выполняется одно из следующих условий:. Перечень вариантов грунтовых условий, когда допускается не выполнять расчет осадок для зданий, перечисленных в графе 1. Одноэтажные с несущими конструкциями, малочувствительными к неравномерным осадкам например, стальной или железобетонный каркас на отдельных фундаментах при шарнирном опирании ферм, ригелей и т. Прямоугольной формы в плане без перепадов по высоте с полным каркасом и бескаркасные с несущими стенами из кирпича, крупных блоков или панелей:. При наличии в основании здания или сооружения грунтов, не относящихся ни к одному из вариантов грунтовых условий по табл. Для зданий и сооружений, перечисленных в табл. Измерения деформаций оснований и фундаментов должны предусматриваться также для ответственных зданий и сооружений, возводимых на грунтах с особыми свойствами просадочные, насыпные и т. Наблюдения за деформациями оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых на площадках, где возможны горизонтальные перемещения земной поверхности например, вследствие горных подработок, оползневых явлений и т. Наблюдения за деформациями оснований и фундаментов зданий и сооружений должны проводиться с начала строительства и продолжаться в период эксплуатации до стабилизации деформаций. Объем и методика наблюдений устанавливаются в проектах зданий и сооружений с учетом затрат, необходимых для устройства реперов и марок и проведения наблюдений. Если проектом предусматривается возможность выполнения работ по возведению здания или сооружения непосредственно после устройства фундаментов до обратной засыпки грунтом пазух котлованов, должна производиться проверка несущей способности основания по нагрузкам, фактически действующим в процессе строительства. К конструктивным мероприятиям, обеспечивающим невозможность горизонтального смещения фундамента, относятся:. Целью расчета оснований по несущей способности т. Принимаемая в расчете схема разрушения основания при достижении им предельного состояния должна быть как статически, так и кинематически возможна для данного фундамента или сооружения. Несущая способность прочность оснований, сложенных скальными грунтами Ф , независимо от глубины заложения фундаментов вычисляется по формуле:. Несущая способность скальных оснований по формулам 3. Приведенные размеры фундамента при внецентренной нагрузке определяются из условия, чтобы равнодействующая всех сил оказывалась в центре тяжести приведенной прямоугольной подошвы фундамента рис. Подошва фундамента сложного очертания должна при этом предварительно приводиться к эквивалентной по площади прямоугольной форме. Для круглого фундамента эквивалентной формой будет квадрат, а приведенной для случая внецентренного расположения равнодействующей - прямоугольник по рис. Несущая способность основания, сложенного нескальными грунтами, должна определяться исходя из условия, что в грунте образуются поверхности скольжения, охватывающие всю подошву фундамента или сооружения; при этом считается, что соотношение между нормальными р и касательными напряжениями т по всей поверхности скольжения, соответствующее предельному состоянию основания, подчиняется зависимости. Несущая способность оснований из нескальных грунтов определяется на основе теории предельного равновесия грунтовой среды. При этом должны различаться случаи, когда допускается применять:. Наиболее строгими методами определения величины несущей способности являются методы, основанные на теории предельного равновесия сыпучей среды. Поверхности скольжения в этом случае не задаются произвольно, а определяются в результате решения системы дифференциальных уравнений предельного равновесия. Однако строгие аналитические решения получены только для отдельных случаев, т. Любые другие случаи загружения, формы фундамента в плане и характера основания учитываются в этих решениях эмпирическими коэффициентами, либо путем использования инженерных методов оценки несущей способности оснований. При расчете несущей способности основания следует учитывать, что возможны различные схемы потери устойчивости, например, в виде плоского сдвига по подошве фундамента или ниже ее или по схеме глубинного сдвига по тем или иным поверхностям скольжения, огибающим фундамент и прилегающий к нему массив грунта. Направление сдвига может быть также различно - в сторону горизонтальной составляющей равнодействующей всех сил или в сторону действия момента в сторону, противоположную эксцентриситету. Параметры элементов поверхностей скольжения могут быть известны или же заданы исходя из тех или иных теоретических предпосылок и. При выборе схемы потери устойчивости следует учитывать характер нагрузок и их равнодействующей вертикальность, наклон, эксцентриситет , форму фундамента ленточный, прямоугольный и пр. Основания ленточного фундамента следует проверять на устойчивость только в направлении короткой стороны ширины фундамента, а прямоугольного, квадратного и круглого - в направлении действия момента либо наклона равнодействующей направления ее горизонтальной составляющей. При проверке несущей способности основания фундамента следует учитывать, что потеря устойчивости может происходить по трем возможным вариантам в зависимости от соотношения вертикальной и горизонтальной составляющих равнодействующей, а также величины эксцентриситета:. Схема для определения приведенных размеров прямоугольного фундамента. Проверку устойчивости основания отдельного фундамента следует производить с учетом работы основания всего сооружения в целом. Например, основание фундамента здания, примыкающего к подпорной стенке, следует рассчитывать по устойчивости вместе с основанием подпорной стенки. Призма обрушения в этом случае может быть ориентировочно ограничена поверхностью ABC рис. Коэффициенты для расчета по формуле 3. Однако этот расчет не исключает необходимости определения несущей способности основания методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения или другими, более строгими методами. При использовании формулы 3. Взвешивающее действие воды при определении объемного веса песчаного грунта учитывается при уровне грунтовых вод как выше, так и ниже подошвы фундамента; в последнем случае при условии, что этот уровень будет ниже подошвы фундамента не более чем на двойной размер той стороны фундамента, вдоль которой может происходить потеря устойчивости. Пример расчета несущей способности основания прямоугольного фундамента по формуле 3. Эти же характеристики для расчета по деформациям:
Инструкция по настройке ворот doorhan
Применение песка в зависимости от его характеристик
Состав ска на сезон 2017 2018
Типы и характеристика грунта для расчета фундамента
Как сделать колонки громче на ноутбуке
ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация
Звуковая карта креатив саунд бластер
Руководство Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений
Теория по истории с нуля
ГОСТ 25100-2011. Грунты. Классификация
Хитек новосибирск каталог товаров
19 - Характеристика грунтов
Задачи экономического развития россии
ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация
Структура психологической работы
Применение песка в зависимости от его характеристик
Волейбол россия польша результат 2017
19 - Характеристика грунтов
Сколько максимально можно