В любом радиоэлектронном устройстве имеется источник вторичного электропитания. При создании новых устройств не всегда имеется возможность применять унифицированные блоки питания. Специализированный источник питания под конкретное устройство получается, как правило, проще и дешевле. Схемы источников питания с использованием понижающего напряжения сетевого трансформатора на 50 Гц широко представлены в литературе, и по этой причине в данном разделе рассматриваются только импульсные преобразователи. В последнее время из-за развития отечественной элементной базы все более широко применяются импульсные источники питания с бестрансформаторным входом. В них выполняется преобразование сетевой энергии во вторичную цепь на более высокой частоте. Частоты преобразования в пределах Приводимые в разделе схемы импульсных источников питания отличаются простотой изготовления, что делает их доступными для повторения в домашних условиях. Они могут применяться для питания различных устройств и схем автоматики, а также в переносных конструкциях, когда необходимо иметь малые габариты и вес источника. Первая проблема, с которой при конструировании любых устройств сталкиваются и начинающие и опытные радиолюбители — это проблема электропитания. В настоящей главе будут рассмотрены разнообразные сетевые источники питания микромощные, средней мощности, мощные. При выборе и разработке источника питания далее ИП необходимо учитывать ряд факторов, определяемых условиями эксплуатации, свойствами нагрузки, требованиями к безопасности и т. В первую очередь, конечно, следует обратить внимание на соответствие электрических параметров ИП требованиям питаемого устройства, а именно:. Немаловажны и характеристики ИП. Являясь неотъемлемой частью радиоэлектронной аппаратуры, средства вторичного электропитания должны жестко соответствовать определенным требованиям, которые определяются как требованиями к самой аппаратуре в целом, так и условиями предъявляемыми к источникам питания и их работе в составе данной аппаратуры. Любой из параметров ИП, выходящий за границы допустимых требований, вносит диссонанс в работу устройства. Поэтому, прежде чем начинать сборку ИП к предполагаемой конструкции, внимательно проанализируйте все имеющиеся варианты и выберите такой ИП, который будет максимально соответствовать всем требованиям и вашим возможностям. Линейные источники питания отличаются предельной простотой и надежностью, отсутствием высокочастотных помех. Высокая степень доступности комплектующих и простота изготовления делает их наиболее привлекательными для повторения начинающими радиоконструкторами. Кроме того, в некоторых случаях немаловажен и чисто экономический расчет — применение линейных ИП однозначно оправдано в устройствах, потребляющих до мА, которые требуют достаточно малогабаритных ИП. К таким устройствам можно отнести:. Необходимо отметить, что некоторые конструкции, не требующие гальванической развязки с промышленной сетью, можно питать через гасящий конденсатор или резистор, при этом потребляемый ток может достигать сотен мА. Эффективность и рациональность применения линейных ИП значительно снижается при токах потребления более 1 А. Причинами этого являются следующие явления:. Достаточно просты в изготовлении и эксплуатации вторичные импульсные преобразователи напряжения, их отличает простота изготовления и дешевизна комплектующих. Экономически и технологически оправдано конструировать ИП по схеме вторичного импульсного преобразователя для устройств с током потребления А, для бесперебойных ИП к системам видеонаблюдения и охраны, для усилителей низкой частоты, радиостанций, зарядных устройств. Лучшая отличительная черта вторичных преобразователей перед линейными — массогабаритные характеристики выпрямителя, фильтра, преобразователя, стабилизатора. Однако их отличает большой уровень помех, поэтому при конструировании необходимо уделить внимание экранированию и подавлению высокочастотных составляющих в шине питания. В последнее время получили достаточно широкое распространение импульсные ИП, построенные на основе высокочастотного преобразователя с бестрансформаторным входом. ИП с импульсным высокочастотным преобразователем существенно улучшают многие характеристики устройств, питаемых от этих источников, и могут применяться практически в любых радиолюбительских конструкциях. Однако их отличает достаточно высокий уровень сложности, высокий уровень помех в шине питания, низкая надежность, высокая себестоимость, недоступность некоторых компонентов. Таким образом, необходимо иметь очень веские основания для применения импульсных ИП на основе высокочастотного преобразователя в любительской аппаратуре в промышленных устройствах это в большинстве случаев оправдано. Такими основаниями могут служить: Перенос энергии осуществляется посредством однонаправленного светового потока внутри оптрона оптрон содержит светоизлучающий и поглощающий элементы , таким образом, гальванической связи с сетью не возникает. На одной оптопаре выделяется 0,,7 В для АОД АОД и 4 В—для АОТ, АОТ притоке 0,2 мА. Для обеспечения требуемых значений напряжения и тока оптопары включаются последовательно или параллельно. В качестве буферного накапливающего элемента можно использовать ионистор, аккумулятор или емкость на мкФ. Светодиоды запитываются через емкость не более 0. В микромощных источниках питания с гальванической связью с промышленной сетью обычно применяются т. Известно, что конденсатор, установленный в цепи переменного тока, обладает сопротивлением, которое зависит от частоты и называется реактивным. Подставляя эти данные, получаем:. Полная схема зарядного устройства с разделительным конденсатором приведена на рис. Устройство пригодно для зарядки аккумуляторов током не более мА при напряжении заряда не более 15В. Подстроечным резистором R2 устанавливают необходимое значение напряжения заряда. R1 выполняет роль ограничителя тока в начале заряда, а выделяемое на нем напряжение подается на светодиод. По интенсивности свечения светодиода можно судить — насколько разряжена АКБ. При эксплуатации этого источника питания и любых других ИП без гальванической развязки с сетью необходимо помнить о мерах безопасности. Устройство и заряжаемая батарея все время находятся под потенциалом промышленной сети. В некоторых случаях такие ограничения делают невозможной нормальную эксплу-атацию устройств, поэтому приходится обеспечивать гальваническую развязку ИП от сети. Маломощный источник питания с разделительным конденсатором , но с гальванической развязкой от промышленной сети можно изготовить на основе переходного трансформатора или реле. Емкость разделительного конденсатора рассчитывается с учетом параметров трансформатора т. Мощность, отдаваемая таким источником питания, вполне может питать квартирный звонок, приемник, аудиоплеер. В некоторых радиолюбительских конструкциях требуются микромощные стабилизаторы, потребляющие в режиме стабилизации микроамперы. VT1, VT2 — 0,3 В. Входное напряжение данного стабилизатора Uвх не более 30 В. Должны применяться транзисторы с максимальным коэффициентом усиления. В настоящее время традиционные линейные источники питания все больше вытесняются импульсными. Однако, несмотря на это, они продолжают оставаться весьма удобным и практичным решением в большинстве случаев радиолюбительского конструирования иногда и в промышленных устройствах. Типичный линейный ИП содержит в своем составе: Основным недостатком такой схемы является низкий КПД и необходимость резервирования мощности практически во всех элементах устройства то есть требуется установка компонентов допускающих большие нагрузки, чем предполагаемые для ИП в целом, например, для ИП мощностью 10 Вт требуется трансформатор мощностью не менее 15 Вт и т. Причиной этого является принцип по которому функционируют стабилизаторы линейных ИП. Из формулы следует, что чем больше разница между входным и выходным напряжением стабилизатора, тем большую мощность необходимо рассеивать на регулирующем элементе. С другой стороны, чем более нестабильно входное напряжение стабилизатора, и чем больше оно зависит от изменения тока нагрузки, тем более высоким оно должно быть по отношению к выходному напряжению. Таким образом видно, что стабилизаторы линейных ИП функционируют в достаточно узких рамках допустимых входных напряжений, причем эти рамки еще сужаются при предъявлении жестких требований к КПД устройства. Зато достигаемые в линейных ИП степень стабилизации и подавление импульсных помех намного превосходят другие схемы. Рассмотрим несколько подробнее применяемые в линейных ИП стабилизаторы. Их отличает высокое выходное сопротивление. Такие стабилизаторы применяются только при малых нагрузках, обычно — как элементы схем например, в качестве источников опорного напряжения. Примеры параметрических стабилизаторов и формулы для расчета приведены на рис. Последовательные проходные линейные стабилизаторы отличаются следующими характеристиками: Структурная схема типового линейного стабилизатора представлена на рис. Основной принцип на котором основана его работа — сравнение выходного напряжения с некоторым стабилизированным. В большинстве случаев радиолюбительского конструирования в качестве источников питания устройств могут применяться линейные ИП на основе микросхем линейных стабилизаторов серии К КР Они обладают очень хорошими параметрами, имеют встроенные цепи защиты от перегрузок, цепи термоком-пенсации и т. Однако при конструировании линейных ИП большой мощности Вт требуется более тонкий подход, а именно: Такие ИП выделяют много тепла, предполагают установку многих компонентов на больших радиаторах и, соответственно, достаточно габаритны; для достижения высокого коэффициента стабилизации выходного напряжения требуются специальные схемные решения. Схема выполнена с применением микросхемы стабилизатора серии КР и внешнего проходного транзистора. При малом токе потребления транзистор VT1 закрыт и работает только микросхема стабилизатора, но при увеличении потребляемого тока, напряжение, выделяемое на R2 и VD5, открывает транзистор VT1, и основная часть тока нагрузки начинает течь через его переход. Резистор R1 служит датчиком тока по перегрузке. Чем больше сопротивление R1, тем по меньшему току срабатывает защита транзистор VT1 закрывается. Фильтрующий дроссель L 1 служит для подавления пульсации переменного тока при максимальной нагрузке. По приведенной схеме можно собирать стабилизаторы на напряжение В. Силовые диоды VD1-VD4 должны быть рассчитаны на ток не менее 10 А. Резистором R4 осуществляется точная подстройка выходного напряжения базовое значение задается типом применяемой микросхемы стабилизатора серии КР Выбираем стабилизатор напряжения 12 В в серии КР — КРЕН8Б. В качестве VD1-VD5 могут использоваться любые подходящие по току силовые диоды, например,КДД. В отличие от традиционных линейных ИП, предполагающих гашение излишнего нестабилизированного напряжения на проходном линейном элементе, импульсные ИП используют иные методы и физические явления для генерации стабилизированного напряжения, а именно: Существует три типовых схемы построения импульсных ИП см. Как видно из рисунка, отличаются они лишь способом подключения индуктивности, в остальном, принцип работы остается неизменным, а именно. Запасенная таким образом энергия из катушки передастся в нагрузку либо напрямую, с использованием выпрямляющего диода, либо через вторичную обмотку с последующим выпрямлением , конденсатор выходного сглаживающего фильтра обеспечивает постоянство выходного напряжения и тока. Стабилизация выходного напряжения обеспечивается автоматической регулировкой ширины или частоты следования импульсов на ключевом элементе для слежения за выходным напряжением предназначена цепь обратной связи. Такая, хотя и достаточно сложная, схема позволяет существенно повысить КПД всего устройства. Дело в том, что, в данном случае, кроме самой нагрузки в схеме отсутствуют силовые элементы, рассеивающие значительную мощность. Ключевые транзисторы работают в режиме насыщенного ключа то есть падение напряжения на них мало и рассеивают мощность только в достаточно короткие временные интервалы время подачи импульса. Помимо этого, за счет повышения частоты преобразования можно существенно увеличить мощность и улучшить массогабаритные характеристики. Важным технологическим преимуществом импульсных ИП является возможность построения на их основе малогабаритных сетевых ИП с гальванической развязкой от сети для питания самой разнообразной аппаратуры. Такие ИП строятся без применения громоздкого низкочастотного силового трансформатора по схеме высокочастотного преобразователя. Это, собственно, типовая схема импульсного ИП с понижением напряжения, где в качестве входного напряжения используется выпрямленное сетевое напряжение, а в качестве накопительного элемента — высокочастотный трансформатор малогабаритный и с высоким КПД , со вторичной обмотки которого и снимается выходное стабилизированное напряжение этот трансформатор обеспечивает также гальваническую развязку с сетью. К недостаткам импульсных ИП можно отнести: Любителям покопаться во внутренностях устройств с отверткой и паяльником при конструировании сетевых импульсных ИП придется быть крайне осторожными, так как многие элементы таких схем находятся под высоким напряжением. На элементной базе, аналогичной применявшейся в описанном выше рис. При таких же характеристиках он будет обладать значительно меньшими габаритами и лучшим тепловым режимом. Принципиальная схема такого стабилизатора приведена на рис. Стабилизатор собран по типовой схеме с понижением напряжения рис. При первом включении, когда конденсатор С4 разряжен и к выходу подключена достаточно мощная нагрузка, ток протекает через ИС линейного стабилизатора DA1. Вызванное этим током падение напряжения на R1 отпирает ключевой транзистор VT1, который тут-же входит в режим насыщения, так как индуктивное сопротивление L1 велико и через транзистор протекает достаточно большой ток. Падение напряжения на R5 открывает основной ключевой элемент — транзистор VT2. Энергия , запасенная в катушке, питает нагрузку. Когда напряжение на С4 падает ниже напряжения стабилизации, открывается DA1 и ключевой транзистор. Цикл повторяется с частотой кГц. R4, С2 задаст уровень выходного напряжения. Его можно плавно регулировать в небольших пределах, от Ucт DA1 до Uвх. Однако если Uвых поднять близко к Uвх, появляется некото рая нестабильность при максимальной нагрузке и повышенный уровень пульсации. Для подавления высокочастотных пульсации на выходе стабилизатора включен фильтр L2, С5. Схема достаточно проста и максимально эффективна для данного уровня сложности. Все силовые элементы VT1, VT2, VD1, DA1 снабжаются небольшими радиаторами. Входное напряжение нс должно превышать 30 В. Выпрямительные диоды применять на ток не менее 3 А. В стабилизатор введены системы защиты от перегрузки, перегрева, бросков напряжения на выходе, короткого замыкания. Принцип работы импульсного стабилизатора в описываемом устройстве такой же, как и у стабилизатора, представленного выше. Устройство дополнено зарядным устройством, выполненным на элементах DA2,R7, R8, R9, R10, VD2, С7. ИС стабилизатора напряжения DA2 с делителем тока на R7. R8 ограничивает максимальный начальный ток заряда, делитель R9, R10 задает выходное напряжение заряда, диод VD2 защищает АКБ от саморазряда при отсутствии напряжения питания. Защита от перегрева использует в качестве датчика температуры терморезистор R При срабатывании защиты включается звуковой сигнализатор, собранный на ИС DD 1 и, одновременно, нагрузка отключается от стабилизатора, переходя на питание от АКБ. Терморезистор монтируют на радиаторе транзистора VT1. Точная подстройка уровня срабатывания температурной защиты осуществляется сопротивлением R Датчик напряжения собран на делителе R13,R При превышении напряжения на выходе стабилизатора в случае выхода последнего из строя реле S1 отключает нагрузку от стабилизатора и подключает ее к АКБ. В случае отключения питающего напряжения, реле S1 переходит в состояние "по умолчанию"- то есть подключает нагрузку на АКБ. Приведенная здесь схема не имеет электронной защиты от короткого замыкания для АКБ. Достаточно часто при конструировании устройств возникают жесткие требования к размерам источника питания. В этом случае единственным выходом является применение ИП на основе высоковольтных высокочастотных импульсных преобразователей. Структурная схема типового импульсного преобразователя с питанием от промышленной сети представлена на рис Входной фильтр предназначен для предотвращения проникновения импульсных помех в сеть. Силовые ключи обеспечивают подачу импульсов высокого напряжения на первичную обмотку высокочастотного трансформатора могут применяться одно- и. Частота и длительность импульсов задаются управляемым генератором обычно применяется управление шириной импульсов, реже — частотой. В отличие от трансформаторов синусоидального сигнала низкой частоты, в импульсных ИП применяются широкополосные устройства, обеспечивающие эффективную передачу мощности на сигналах с быстрыми фронтами. Это накладывает существенные требования на тип применяемого магнитопровода и конструкцию трансформатора. С другой стороны, с увеличением частоты требуемые размеры трансформатора с сохранением передаваемой мощности уменьшаются современные материалы позволяют строить мощные трансформаторы с приемлемым КПД на частоты до кГц. Особенностью выходного выпрямителя является применение в нем не обычных силовых диодов, а быстродействующих диодов Шоттки, что обусловлено высокой частотой выпрямляемого напряжения. Выходной фильтр сглаживает пульсации выходного напряжения. Напряжение обратной связи сравнивается с опорным напряжением и затем управляет генератором. Обратите внимание на наличие гальванической развязки в цепи обратной связи, что необходимо, если мы хотим обеспечить развязку выходного напряжения с сетью. При изготовлении таких ИП возникают серьезные требования к применяемым компонентам что повышает их стоимость по сравнению с традиционными. Во-первых, это касается рабочего напряжения диодов выпрямителя, конденсаторов фильтра и ключевых транзисторов, которое не должно быть менее В во избежание пробоев. Во-вторых, должны применяться высокочастотные ключевые транзисторы рабочая частота кГц и специальные керамические конденсаторы обычные оксидные электролиты на высоких частотах будут перегреваться ввиду их высокой индук-. Фильтр, состоящий из емкостей С1, С2, СЗ и дросселей L1, L2, служит для зашиты питающей сети от высокочастотных помех со стороны преобразователя. Генератор построен по автоколебательной схеме и совмещен с ключевым каскадом. Ключевые транзисторы VT1 и VT2 работают в противофазе, открываясь и закрываясь по очереди. Запуск генератора и надежную работу обеспечивает транзистор VT3, работающий в режиме лавинного пробоя. При нарастании напряжения на С6 через R3 транзистор открывается и конденсатор разряжается на базу VT2, запуская работу генератора. Напряжение обратной связи снимается с дополнительной III обмотки силового трансформатора Tpl. Данные дросселей и трансформаторов: L2 наматывают на кольцах из феррита НМ К12х8х3 в два провода проводом ПЭЛШО 0, ТР1 — на двух кольцах, сложенных вместе, феррит НН КЗ 1х ТР2 наматывают на кольце из феррита НН К10х6х5. Катушки фильтра выпрямителя L3, L4 наматывают на феррите НМ К 12х8х3 проводом ПЭВ-2 1,0 , количество витков — В качестве ключевых транзисторов VT1, VT2 могут применяться КТА. Номиналы элементов и намоточные данные трансформаторов приведены для выходного напряжения 35 В. В случае, когда требуются иные рабочие значения параметров, следует соответству ющим образом изменить количество витков в обмотке 2 Тр1. Описанная схема имеет существенные недостатки, обусловленные стремлением предельно уменьшить количество применяемых компонентов Это и низкий "уровень стабилизации выходного напряжения, и нестабильная ненадежная работа, и низкий выходной ток. Однако она вполне пригодна для питания простейших конструкций разной мощности при применении соответствующих компонентов , таких как: Еще одна схема ИП на основе высокочастотного импульсного преобразователя приведена на рис. Основным отличием этой схемы от стандартной структуры, представленной на рис. В связи с этим, стабильность напряжения на выходных обмотках ВЧ трансформатора Тр2 достаточно низкая и требуется применение вторичных стабилизаторов в схеме используются универсальные интегральные стабилизаторы на ИС серии КР Миниатюризации и повышению КПД при разработке и конструировании импульсных источников питания способствует применение нового класса полупроводниковых инверторов — МДП-транзисторов, а также: Все эти элементы доступны на отечественном рынке и могут использоваться в конструировании высокоэффективных источников питания, преобразователей, систем зажигания двигателей внутреннего сгорания ДВС , систем запуска ламп дневного света ЛДС. Большой интерес у разработчиков также может вызвать класс силовых приборов под названием HEXSense — МДП-транзисторы со считыванием тока. Они являются идеальными переключающими элементами для импульсных источников питания с готовым управлением. Возможность считывать ток ключевого транзистора может быть использована в импульсных ИП для обратной связи по току, требуемой для контроллера широтно-импульсной модуляции. Этим достигается упрощение конструкции источника питания — исключение из него токовых резисторов и трансформаторов. Его основные рабочие характеристики следующие:. Схема построена на базе широтно-импульсного модулятора ШИМ с высокочастотным преобразователем на выходе. Принцип работы состоит в следующем. Питание DA1 обеспечивается цепочкой VD5, С5, С6, R6. Резистор R6 предназначен для подачи питающего напряжения во время запуска генератора, в последующем задей ствуется обратная связь по напряжению через LI, VD5. Эта обратная связь получается от дополнительной обмотки выходного дросселя, которая работает в режиме обратного хода. Помимо питания генератора, напряжение обратной связи через цепочку VD4, Cl, Rl, R2 подается на вход обратной связи по напряжению DA1 выв. Через R3 и С2 обеспечивается компенсация, которая гарантирует стабильность петли обратной связи. В качестве ключевого элемента VT2 используется МДП-транзистор со считыванием тока IRC фирмы International Rectifier. Сигнал считывания тока подается от VT2 на вывод 3 DA1. Уровень напряжения на выводе считывания тока задается резистором R7 и пропорционален току стока, С9 подавляет выбросы на переднем фронте импульса тока стока, которые могут вызвать преждевременное срабатывание контроллера. VT1 и R5 используются для задания необходимого закона управления. Обратите внимание, что ток считывания возвращается в кристалл на вывод истока. Это делается для того. На базе данной схемы возможно построение импульсных стабилизаторов и с другими выходными параметрами. В настоящее время наиболее распространенными экономичными источниками света являются газоразрядные лампы, которые все чаще применяются вместо обычных ламп накаливания. Принцип действия таких ламп заключается в люминесцентном свечении заключенного внутри лампы газа при протекании через него тока осуществлении высоковольтного пробоя , что обеспечивается подачей высокого напряжения на электроды лампы. Газоразрядные лампы можно разделить на два вида, первый — это лампы высокой интенсивности свечения, среди которых наиболее распространены: Лампы низкого давления используются для освещения в большинстве случаев повседневной жизни — в административных зданиях, офисах, жилых домах: Лампы высокого давления используются для внешнего освещения — в уличных фонарях, прожекторах и т. Если обычная лампа накаливания, когда она включена, представляет собой постоянную резистивную нагрузку, то все газоразрядные лампы имеют отрицательные импедансные характеристики. Кроме того, необходимо учитывать такие моменты как: Основной режим, соблюдение которого необходимо люминисцентной лампе на протяжении всего срока эксплуатации — это токовый режим в идеале, необходима стабилизация мощности на протяжении всего периода эксплуата-. Для управления газоразрядными лампами традиционно использовался т. Базовая схема электронного балласта с последовательным резонансом приведена на рис. Применяя электронные бал-ласты, можно управлять лампами любой мощности, в схему можно встраивать любые дополнительные устройства например, фотореле, включающее освещение в сумерках и выключающее на рассвете. Для управления лампой дневного света ЛДС мощностью до 40 Вт предназначена схема, приведенная на рис. Выпрямленное диодами VD1 -VD4 постоянное напряжение составляет порядка В. Конденсаторы С1 и С2 работают как емкостный входной фильтр. VD3 VD2, VD4 с конденсаторами С1 и С2 работают как однопо лупериодный удвоитель напряжения. DA1 IR — это схема управления МДП-транзистора ми с внутренним генератором, который работает прямо от шины питания через R1. Внутренний стабилизатор фиксирует напряжение питания на уровне 15 В. Предусмотрена блокировка затворов при падении напряжения питания ниже 9 В. При номинальном постоянном напряжении шины питания В выходной прямоугольный импульс имеет эффективное напряжение В, а частота устанавливается подбором R2 и С4 для приближения к резонансной частоте лампы. Лампа работает в своей последовательной резонансной схеме, состоящей из последовательно включенной катушки индуктивности L1 и шунтирующего конденсатора С6, который стоит параллельно термистору с положительным температурным коэффициентом. Термистор для этих целей может также использоваться неоновая лампочка имеет малое сопротивление в холодном состоянии и очень высокое в горячем, когда нагревается благодаря протекающему через него току. Назначение термистора — обеспечить плавное нарастание напряжения на электродах лампы при включении. В случаях, когда лампа горит постоянно или очень редко. В этом случае лампа включается мгновенно, что может привести к ее быстрому износу. Сверхминиатюрная схема управления для лампы дневного света мощностью до 26Вт. Следующая принципиальная схема, приведенная на рис. Максимальная мощность лампы в этом случае не должна превышать 26 Вт, чего вполне достаточно для освещения одного рабочего места. Обычно, если в конструкции имеется сетевое питание, для получения всех питающих напряжении используют трансформаторы. Повышающие преобразователи и умножители напряжения применяются, когда необходимо получить напряжения большие, чем напряжения питания в носимых устройствах, питаемых от батарей или аккумуляторов. Преобразователи малой мощности до мВт можно собрать на дискретных элементах без применения трансформаторов, в преобразователях большой мощности трансформатор необходим. Для получения удвоенного или утроенного напряжения можно пользоваться т. Преобразователь приведен в составе практической схемы сирены для систем охраны и сигнализации. Генератор управления выполнен по типовой схеме. На выходе D 1. Импульсы поступают на управляемый генератор Dl. R4, R5, СЗ, С4 подбираются в соответствии с резонансной частотой пьезо керамического излучателя В 1 в пределах 1, кГц. Для повышения амплитуды на пьезокристалле в схему введен умножитель. Сигнал с выхода DD1. Напряжение на С6 при токе нагрузки 50 мА и основном питании 9 В составляет порядка 16 В. Мощность умножителя можно несколько увеличить, применив емкости большего номинала. Схему можно питать напряжением В 15 В — максимум для ИС серии , в случае 15 В питания, напряжение на выходе умножителя будет составлять нс менее 25 В при нагрузке 80 мА. В данной конструкции амплитуда на кристалле пьезоэлемен та будет учетверенной, учитывая то, что он включен в противофа-зе, относительно плеч транзисторов VT1, VT3. В качестве излучателя используется специально для этих целей разработанная керамическая пластина с двухсторонним покрытием, так называемый триморф с диаметром кристалла 32 мм. Преобразователь обеспечивает выходное напряжение В, 50 Гц на нагрузке мощностью до Вт. При максимальной нагрузке потребляемый от аккумулятора ток не превышает 10 А. Количество деталей в устройстве сведено к минимуму. Точную настройку частоты что важно для нормальной работы аппаратуры осуществляют резисторами R1 и R2. Деление частоты на 2 и управление транзисторами обеспечиваются второй половиной микросхемы — D1. Транзисторы VT1, VT2 включены для обеспечения нормального режима работы выходов DD1. Для сглаживания прямоугольных фронтов предназначен конденсатор СЗ, который вместе с выходной обмоткой и нагрузкой образует резонансную систему. Его емкость сильно зависит от характера нагрузки. Трансформатор ТР1 выполнен на магнитопро воде марки ШЛМ или ПЛМ габаритной мощности Вт. Обмотки I и II содержат по 17 витков провода ПЭВ-2 2,0мм, обмотка III содержит витков провода ПЭВ-2 0,7мм. Для этого достаточно поднять частоту задающего генератора на D1. Мощность преобразователя зависит от нагрузки выходных транзисторов, максимальный ток, который они могут дать нс должен превышать 8А в плече. Для увеличения тока уменьшается количество витков трансформатора в 1 и II обмотках до На выходе преобразователя устанавливается диодный мост и ВЧ-фильтр, применяемые в них компоненты должны обеспечивать нормальную работу на частоте 25 кГц. Такие броски условно можно разделить на два класса:. Первые можно отнести скорее к импульсным помехам, что связано с коммутацией на линии каких-то мощных нагрузок сварочные аппараты, двигатели, нагревательные элементы. Они, несомненно, оказывают влияние на бытовую технику и, особенно, на чувствительные элементы источников питания телевизоров, аудиоцентров. Устройство, защищающее от импульсных помех, показано на рис. Схема состоит из следующих узлов:. Источник питания вырабатывает два напряжения: Узел контроля напряжения собран на Rl, R2, R3. С делителя напряжение поступает на вход компаратора. Уровень срабатывания по превышению напряжения устанавливается резистором R2 положение движка подбирается таким образом, чтобы компаратор был на грани срабатывания при В на входе. При превышении на входе компаратора заданного амплитудного значения он переключается и на выходе появляются прямоугольные импульсы с частотой 25 Гц. В исходном состоянии на выходе D1. Транзистор VT1 управляет импульсным трансформатором. Частота генератора выбрана равной 25 кГц для скорейшего отпирания силового ключа в моменты перехода через "нуль" если частота управления будет недостаточной, может случиться так, что когда во время включения появятся высоковольтные выбросы и будет искажена форма синусоидального сигнала, система не успеет среагировать и искаженный сигнал поступит на нагрузку. Дифференцирующая цепочка на элементах D1. Импульсный трансформатор ТР1 намотан на матнитопро воде типоразмера К20х10х7,5 из феррита марки НН и содержит: Обмотки изолируют от кольца слоем лакоткани и размещают на противоположных сторонах кольца. Несмотря на широкое распространение в телевизорах, видеомагнитофонах, компьютерах и другой радиоаппаратуре импульсных источников питания, они не могут вытеснить линейных компенсационных стабилизаторов. Импульсные источники, как правило, используются совместно с линейными стабилизаторами. Объясняется это тем, что линейные стабилизаторы обеспечивают меньший уровень пульсации на выходе, а также допускают изменение тока нагрузки в более широком диапазоне импульсные источники не любят режима холостого хода. Линейные источники отличаются от импульсных простотой схемы, менее требовательны к используемой элементной базе и имеют высокую надежность. В устройствах, где предъявляются повышенные требования к питающим напряжениям, таких как модем, высококачественные звуковые усилители и во многих других используются только линейные стабилизаторы. При этом отпадает необходимость в борьбе с высокочастотными помехами и наводками, вызванными работой импульсного преобразователя. Данный раздел посвящен в основном линейным стабилизаторам и методам получения от них хороших технических характеристик. Основным недостатком линейных стабилизаторов средней и большой мощности является их низкий КПД. Причем, чем меньше выходное напряжение источника питания, тем меньше становится его КПД. Это объясняется тем, что в режиме стабилизации силовой транзистор источника питания обычно включен последовательно с нагрузкой, а для нормальной работы такого стабилизатора на регулирующем транзисторе должно действовать напряжение коллектор-эмиттер Uкэ не менее При токах более 1 А это дает значительные потери мощности за счет выделения тепловой энергии, рассеиваемой на силовом транзисторе. Что приводит к необходимости увеличивать площадь теплоотводящего радиатора или применять вентилятор для принудительного охлаждения. Широко распространенные благодаря низкой стоимости интегральные линейные стабилизаторы напряжения на микросхемах из серии ЕН Эти микросхемы могут работать при пониженном напряжении между входом и выходом до Ближайший по параметрам отечественный аналог типа КРЕН22 имеет максимальный ток стабилизации 5 А. При максимальном выходном токе режим стабилизации гарантируется производителем при напряжении вход-выход не менее 1,5 В. Микросхемы также имеют встроенную защиту от превышения тока в нагрузке допустимой величины и тепловую защиту от перегрева корпуса. С4 должны располагаться вблизи от микросхемы и лучше, если они будут танталовые. Емкость конденсатора С1 выбирается из условия мкФ на 1 А тока. Микросхемы выпускаются в трех видах конструктивного исполнения корпуса, показанных на рис. Вид корпуса задается последними буквами в обозначении. Более подробная информация по данным микросхемам имеется в справочной литературе, например Л Такие стабилизаторы напряжения экономически целесообразно применять при токе в нагрузке более 1 А, а также в случае недостатка места в конструкции. На дискретных элементах также можно выполнить экономичный источник питания. Она обеспечивает нормальную работу при минимальном напряжении на силовом. Что позволяет обеспечить работу схемы стабилизатора при меньших напряжениях вход-выход. Схема имеет защиту триггерного типа в случае превышения тока в нагрузке допустимой величины, а также превышения напряжения на входе стабилизатора величины 10,8 В. Узел защиты выполнен на транзисторе VT1 и тиристоре VS1. При срабатывании тиристора он отключает питание микросхемы DA1 вывод 7 закорачивается на общий провод. В этом случае транзистор VT3, а значит и VT2 закроются и на выходе будет нулевое напря-. Вернуть схему в исходное состояние после устранения причины, вызвавшей перегрузку, можно только выключением и повторным включением блока питания. Конденсатор СЗ обычно не требуется — его задача облегчить запуск схемы в момент включения. Топология печатной платы для монтажа элементов показана на рис. При изготовлении использованы детали: С5 — К, С5 — К на 6,3 В. Схему можно дополнить светодиодным индикатором срабатывания защиты HL1. Для этого потребуется установить дополнительные элементы: Для питания многих переносных бытовых устройств или ремонта радиоаппаратуры удобно иметь стационарный универсальный источник стабилизированного постоянного напряжения. Обычно для такого источника достаточно регулировки выходного напряжения от 1, Такой источник легко можно выполнить на интегральной микросхеме из серии КЕН12А Б , рис. Ее схема включения является типовой и в особых пояснениях не нуждается. Микросхема внутри имеет защиту от перегрузки по току и позволяет рассеивать на радиаторе мощность до 10 Вт. При изготовлении универсального источника питания с регулировкой выходного напряжения в широком диапазоне, чтобы обеспечить для силового транзистора облегченный режим, часто используется се-. В этом случае отводы трансформатора соединяются вручную при помощи переключателя в зависимости от уровня выходного напряжения так, чтобы разность между входом и выходом не была очень большой. Вместо переключателя эту задачу вполне может выполнять автоматическое устройство, выделенное на рисунке пунктиром. Для переключения четырех отводов вторичной обмотки трансформатора Т1 достаточно всего двух реле, имеющих по две группы переключающих контактов. Реле включаются в определенной последовательности. На схеме показано исходное положение контактов К1 и К2, когда ни одно из них не включено. Коммутатор имеет три порога переключения и управление работой реле выполняется следующим образом:. При этом напряжение, снимаемое со вторичных обмоток трансформатора Т1, будет ступенчато возрастать. Уровень порога переключения определяется рабочим напряжением применяемых стабилитронов VD В данном варианте схемы для стабилитронов КСА он составляет 7,5 В. Это позволяет на выходе источника питания изменять напряжение от 1,5 до 30 В только одним регулятором R6. Схема исключает дребезг контактов реле при переключении и при правильном монтаже коммутатора он в настройке не нуждается. В устройстве использованы детали: Полярный конденсатор СЗ лучше использовать танталовый, например типа КБ, КА; С1, С2 и С4 могут быть любого типа. Транзисторы VT1, VT2 должны быть с большим коэффициентом усиления и их можно заменить на КТ А Реле К1, К2 применяются на рабочее напряжение Например, такими являются РПГ на 24 В, РЭС48 РС4. Сетевой трансформатор Т1 можно использовать из серии унифицированных ТПП, ТПП Нумерация подключаемых обмоток может быть такой же, как показана в Л20, стр. Не сложно также изготовить сетевой трансформатор на основе любого имеющегося у вас трансформаторного железа методика его расчета приведена в той же книге на стр. Микросхему DA1 устанавливают на радиатор. При этом радиатор не должен иметь электрического контакта с корпусом конструкции, так как у DA1 вывод 8 соединен с крепежным элементом микросхемы. Для питания некоторых радиотехнических устройств требуется источник питания с повышенными требованиями к уровню минимальных выходных пульсации и стабильности напряжения. Чтобы их обеспечить, блок питания приходится выполнять на дискретных элементах. Блок питания собран на широко распространенном сдвоенном операционном усилителе КРУД20А и одном силовом транзисторе VT1. При этом схема имеет защиту по току, которую можно регулировать в широких пределах. На операционном усилителе DA1. Микросхемы DA2, DA3 стабилизируют питание схемы управления, собранной на DA1, что позволяет улучшить параметры источника питания. Работает схема стабилизации напряжения следующим образом. С выхода источника Х2 снимается обратная связь по напряжению. Этот сигнал сравнивается с опорным напряжением, поступающим со стабилитрона VD1. На вход ОУ подается сигнал рассогласования разность этих напряжении который усиливается и поступает через RR11 на управление транзистором VT1. Таким образом выходное напряжение поддерживается на заданном уровне с точностью, определяемой коэффициентом усиления ОУ DA1. В данной схеме силовой транзистор является составным и поэтому может иметь коэффициент усиления в диапазоне Это снижает число необходимых элементов и упрощает схему. Схема защиты по току собрана на ОУ DA1. При протекании тока в нагрузке на резисторе R12 выделяется напряжение. Оно через резистор R6 прикладывается к точке соединения R4-R8, где сравнивается с опорным уровнем. Пока эта разница отрицательна что зависит от тока в нагрузке и величины сопротивления резистора R12 — эта часть схемы не оказывает влияния на работу стабилизатора напряжения. Как только напряжение в указанной точке станет положительным, на выходе ОУ DA1. Уровень ограничения выходного тока регулируется с помощью резистора R6. Параллельно включенные диоды на входах операционных усилителей VD VD7 обеспечивают защиту микросхемы от повреждения в случае включения ее без обратной связи через транзистор VT1 или при повреждении силового транзистора. В рабочем режиме напряжение на входах ОУ близко к нулю и диоды не оказывают влияния на работу устройства. Установленный в цепи отрицательной обратной связи конденсатор СЗ ограничивает полосу усиливаемых частот, что повышает устойчивость работы схемы, предотвращая самовозбуждение. Аналогичную схему источника питания можно выполнить на транзисторе с другой проводимостью КТА рис. При использовании указанных на схемах элементов данные источники питания позволяют на выходе получать стабилизированное напряжение до 50 В при токе Технические параметры стабилизированного источника питания получаются не хуже указанных для аналогичной по принципу работы схемы, приведенной на рис. Силовой транзистор устанавливается на радиатор, площадь которого зависит от тока в нагрузке и напряжения 11кэ. Для нормальной работы стабилизатора это напряжение должно быть не менее 3 В. При сборке схемы использованы детали: Конденсаторы С1, С2, СЗ типа К, оксидные полярные конденсаторы С С9 типа К К Микросхема сдвоенного операционного усилителя DA1 может быть заменена импортным аналогом цА или двумя микросхемами УД7; стабилизаторы напряжения: DA2 на 78L15, DA3 на 79L Параметры сетевого трансформатора Т1 зависят от необходимой мощности, поступающей в нагрузку. Для напряжения до 30 В и тока 3 А можно использовать такой же, как и в схеме на рис. Во вторичной обмотке трансформатора после выпрямления на конденсаторе С6 должно обеспечиваться напряжение на В заключение можно отметить, что если источник питания предполагается использовать в широком температурном диапазоне К их числу относится повышение стабильности опорных напряжений. Это можно осуществить за счет выбора стабилитронов VD1, VD2 с минимальным ТКН, а также стабилизации тока через них. Обычно стабилизацию тока через стабилитрон выполняют при помощи полевого транзистора или же применением дополнительной микросхемы, работающей в режиме стабилизации тока через стабилитрон, рис. Кроме того, стабилитроны обеспечивают наилучшую термостабильность напряжения в определенной точке своей характеристики. В паспорте на прецизионные стабилитроны обычно это значение тока указывается и именно его надо устанавливать подстроенными резисторами при настройке. Для настройки или ремонта радиотехнических устройств необходимо иметь несколько источников питания. У многих дома уже есть такие устройства, но, как правило, они имеют ограниченные эксплуатационные возможности допустимый ток нагрузки до 1 А, а если и предусмотрена токовая защита, то она инерционна или без возможности регулировать — триггерная. В общем такие источники по своим техническим характеристикам не могут конкурировать с промышленными блоками питания. Приобретать же универсальный лабораторный промышленный источник довольно дорого. Использование современной схемотехники и элементной базы позволяют сделать в домашних условиях источник питания, по основным техническим характеристикам не уступающий лучшим промышленным образцам. При этом он может быть простым в изготовлении и настройке. Основные требования, которым должен удовлетворять такой источник питания: Кроме того, срабатывание защиты по току должно быть достаточно быстрым, чтобы исключить повреждение самого источника в случае короткого замыкания на выходе. Возможность плавно регулировать в источнике питания ограничения тока позволяет при настройке внешних устройств исключить их повреждение. Всем этим требованиям удовлетворяет предлагаемая ниже схема универсального источника питания. Кроме того, данный блок питания позволяет использовать его в качестве источника стабильного тока до 3 А. Электрическая схема источника питания, рис. VD8 , силового регулирующего транзистора VT3 и блока коммутации обмоток трансформатора А2. Схема управления А1 собрана на двух универсальных операционных усилителях ОУ , расположенных в одном корпусе, и питается от отдельной обмотки трансформатора. Это обеспечивает регулировку выходного напряжения от нуля, а также более стабильную работу всего устройства. А для облегчения теплового режима работы силового регулирующего транзистора применен трансформатор с секционированной вторичной обмоткой. Отводы автоматически переключаются в. Что позволяет, несмотря на большой ток в нагрузке, применить теплоотвод для VT3 небольших размеров, а также повысить КПД стабилизатора. Блок коммутации А2 , чтобы при помощи всего двух реле обеспечить переключение четырех отводов трансформатора, выполняет их включение в следующей последовательности: Указанные пороги задаются используемыми стабилитронами VD Отключение реле при снижении напряжения выполняется в обратной последовательности, но с гистерезисом примерно 0,3 В, то есть когда напряжение снизится на это значение ниже чем при включении, что исключает дребезг при переключении обмоток. Схема управления А1 состоит из стабилизатора напряжения и стабилизатора тока. При необходимости устройство может работать в любом из этих режимов. Режим зависит от положения регулятора "I" R Стабилизатор напряжения собран на элементах DA1. Работает схема стабилизатора следующим образом. Нужное выходное напряжение устанавливается резисторами "грубо" R16 и "точно" R Соответственно изменяя сопротивление резисторов R16 "грубо" и R17 "точно" , можно менять выходное напряжение Uвых от 0 до 30 В. Когда к выходу источника питания подключена нагрузка, в его выходной цепи начинает протекать ток, создающий положительное падение напряжения на резисторе R19 относительно общего провода схемы. Это напряжение поступает через резистор R18 в точку соединения R6-R8. Со стабилитрона VD2 через R4-R6 подается опорное отрицательное напряжение -9 В. Транзистор VT1 будет закрыт и эта часть схемы не оказывает влияния на работу стабилизатора напряжения. В цепи RRHL1 протекает ток, который уменьшит открывающее напряжение на базе регулирующего силового транзистора VT3. Свечение красного светодиода HL1 сигнализирует о переходе схемы в режим ограничения тока. В этом случае выходное напряжение источника питания снизится до такой величины, при которой выходной ток будет иметь значение, достаточное для того, чтобы напряжение обратной связи по току Uoc , снимаемое с резистора R16, и опорное в точке соединения R6-R8-R18 взаимно компенсировались, то есть появился нулевой потенциал. В результате выходной ток источника окажется ограниченным на уровне, задаваемым положением движка резистора R При этом ток в выходной цепи будет определяться соотношением: Диоды VD3 на входах операционных усилителей обеспечивают защиту микросхемы от повреждения в случае включения ее без обратной связи или при повреждении силового транзистора. Конденсатор СЗ ограничивает полосу усиливаемых частот ОУ, что предотвращает самовозбуждение и повышает устойчивость работы схемы. Части схемы, выделенные пунктиром узлы А1 и А2 , располагаются на двух печатных платах размером 80х65 мм из одностороннего стеклотекстолита толщиной При сборке использованы детали: R18 типа СПЗ-4а или ППБ-1А; постоянные резисторы R19 типа СМВ на 5 Вт, остальные из серии МЛТ и С соответствующей мощности. Светодиоды HL1, HL2 подойдут любые с разным цветом свечения. Транзисторы VT1, VT2 могут быть заменены на КТА Б. Сиговой транзистор VT3 устанавливается на радиатор площадью около см кв. Разъем ХЗ на плате А1 типа РШ2Н Репе К1, К2 применены польского производства типоразмера R с обмоткой на рабочее напряжение 24 В сопротивление обмотки Ом - они за счет бескорпусного исполнения имеют малые габариты и достаточно мощные переключающие контакты. Микроамперметр РА1 малогабаритный типа М или аналогичный с внутренним шунтом на ток до 3 или 5 А. Для удобства эксплуатации источника питания схему можно дополнить вольтметром, показывающим выходное напряжение. Сетевой трансформатор Т1 изготавливается самостоятельно на основе броневого унифицированного промышленного трансформатора мощностью Вт например, из серии ОСМ1 ТУ Железо в месте расположения каркаса катушки имеет сечение 40х32 мм. Потребуется удалить все вторичные обмотки, оставив только сетевую если первичная обмотка рассчитана на В, то с нее сматываем. При безошибочном монтаже в схеме узла А1 потребуется настроить только максимум диапазона регулировки выходного напряжения Блок коммутации А2 в настройке не нуждается. Необходимо только проверить пороги переключения реле К1, К2 и соответствующее увеличение напряжения на конденсаторе С8. При работе схемы в режиме стабилизации напряжения светится зеленый светодиод HL2 , а при переходе в режим стабилизации тока — красный HL1. Для увеличения максимально допустимого тока в нагрузке до 5 А в схему потребуется внести изменения, показанные на рис. Это вызвано необходимостью обеспечить надежную работу устройства в случае короткого замыкания на выходных клеммах. Переключающие напряжение с трансформатора Т1 реле К1 и К2 инерционны и не обеспечивают мгновенное снижение напряжения, приходящего со вторичной обмотки Т1, но они уменьшат тепловую рассеиваемую мощность на силовых транзисторах при длительной работе источника. В случае выполнения источника питания на ток 5 А необходимо также уменьшить номинал резистора R19 до 0,2 Ом и с учетом этого пересчитать значения резистора R18 по формуле: Пусковые устройства промышленного изготовления нередко обладают малой мощностью и недостаточно надежны в эксплуатации. Простейшие самостоятельно изготовленные схемы автомобильных пусковых устройств, состоящие только из трансформатора и силовых выпрямительных диодов, также обладают рядом недостатков. Во-первых, при случайном коротком замыкании выходных проводов можно легко повредить дорогостоящие выпрямительные диоды. В случае неправильной полярности подключения такой схемы к аккумулятору можно повредить бортовую электронику или сам аккумулятор. Кроме того, при изготовлении простейшего пускового устройства требуется грамотно выбирать параметры трансформатора соотношение числа витков первичной и вторичной обмоток для конкретного типа магнитопровода , чтобы он обеспечивал ток в нагрузку не менее А при просадке напряжения не ниже 10 В. Устранить все эти недостатки позволяет описываемое ниже устройство. Его можно также использовать для подзаряда или тренировки аккумулятора, а автоматика не допустит превышения напряжения на аккумуляторе выше допустимой величины во всех режимах работы. Электрическая схема обеспечивает стабилизацию выходного напряжения и защиту по току от короткого замыкания. А при неправильной полярности подключения аккумулятора к выходным клеммам устройства не позволит включить его в работу. Для работы пуско-зарядного устройства в разных режимах подключение аккумулятора выполняется к одним и тем же выходным клеммам, что очень удобно при эксплуатации. При этом обеспечивается контроль работы схемы и состояния аккумулятора при помощи вольтметра и амперметра, установленных на передней панели корпуса, рис. Расположенными там же регуляторами можно в широких пределах изменять выходное напряжение "U" и ток ограничения защиты "I". ЗАРЯДКА — обеспечивается зарядка аккумуляторной батареи АБ стабильным током до момента, когда напряжение на аккумуляторе возрастет до величины 14,8 В. При этом ток зарядки может быть установлен любым в диапазоне Устройство позволяет циклически выполнять процесс заряд-разряд в автоматическом режиме. Ток заряда может устанавливаться от Количество циклов не ограничено. ПУСК — режим используется для запуска двигателя автомобиля. При этом устройство подключается параллельно с аккумулятором и обеспечивает ток до А в непрерывном режиме. Что позволяет облегчить запуск двигателя в зимний период или при пониженной емкости аккумулятора в результате старения. Так как при зарядке автомобильной аккумуляторной батареи рекомендуют поддерживать средний зарядный ток постоянным, в качестве регулирующего элемента используются тиристоры. Они одновременно работают как управляемые выпрямители. Для удобства изготовления схема управления питается от отдельного трансформатора Т2. С него же снимается и сигнал для синхронизации работы схемы с частотой сети цепь из элементов VD6-RR Блок автоматического управления работает следующим образом. Сигнал обратной связи по напряжению Uoc с выходных клемм Х1, Х2 через резисторы R1-R4 поступает на вход интегратора DA1. Микросхема DA4 КРЕУ4 предназначена специально для построения импульсных схем управления, что позволяет значительно упростить устройство. Она содержит полный набор функциональных узлов для выполнения широтно-импульсного управления рис. Частота генератора задается внешним резистором R30 и конденсатором С Работа автогенератора синхронизируется с частотой сети при помощи транзистора VT1, сигнал на открывание которого поступает с выпрямителя VD6. Так как для открывания тиристоров достаточно коротких импульсов, для их получения используется дифференцирующая цепь CR Эти импульсы усиливаются транзисторами VT2, VT3 и через гальванически развязывающий цепи импульсный трансформатор ТЗ поступают на управляющие выводы тиристоров VS1, VS2. Интегратор усиливает напряжение в 10 раз, а также сглаживает пульсации. Когда устройство используется в качестве пускового, амперметр РА1 подключается к шунту переключателем SA1 напрямую. При токе А напряжение на шунте должно быть 75 мВ и его вполне достаточно для отклонения стрелки прибора на полную шкалу. В случае же, когда рабочий ток необходим до 10 А режим "зарядка" или "тренировка" , для его более точного измерения установлен усилитель DA6 с коэффициентом 10 и стрелка амперметра РА1 сможет также отклоняться на полную шкалу. Индикация режима работы устройства осуществляется светодиодами: Блок включения и защиты начинает работать при правильной полярности подключения аккумулятора к клеммам Х1, Х2. В этом случае, если включен автомат А1, при нажатии кнопки SB1 за счет тока, протекающего от аккумулятора через обмотку К1, резистор R67 и диод VD22, включится реле К1 и своими контактами К1. Нетрудно заметить, что при неправильной полярности подключения аккумулятора диод VD22 будет закрыт и не позволит включиться репе К1. На микросхеме DA5 собран компаратор напряжения, который в зависимости от выбранного переключателем SA1 режима управляет алгоритмом работы устройства, не допуская превышения напряжения на аккумуляторе выше заданного резистором R41 уровня 14,8 В. Это действующее значение — амплитуда будет больше. Цепь из RVD17 обеспечивает гистерезис работы компаратора. Рассмотрим теперь более подробно особенности работы зарядно-пускового устройства в разных режимах. Необходимый ток заряда в режиме стабилизации тока устанавливается резистором R14 при положении регулятора напряжения R19 на максимум. Контроль зарядного тока выполняется по амперметру РА1. При нажатии на кнопку SB1 схема начнет работать. Как только выходное напряжение, установленное резистором R19, превысит уровень, имеющийся на аккумуляторе, в цепи его заряда от трансформатора Т1 начинает протекать ток через шунт Rш , создавая на нем напряжение. Это напряжение попадает на вход усилителя-интегратора обратной связи по току DA1. Таким образом, стабилизация тока или напряжения в этом и других режимах работы устройства представляет собой процесс установки такого момента открывания тиристоров, при котором напряжение на выходе устройства через цепи обратной связи компенсирует опорное напряжение в определенной точке. Если схема работает в режиме стабилизации тока, то по мере заряда аккумулятора напряжение на нем будет возрастать. При этом также откроется транзистор VT5 и сработает реле КЗ. Оно своими контактами КЗ. Резистор R68 обеспечивает разрядный ток 0,8 А. Разряд будет происходить до тех пор, пока напряжение на аккумуляторе не снизится до величины 10,5 В. Как только эта произойдет, на выходе компаратора DA5 вновь появится нулевой уровень, что выключит реле КЗ и схема перейдет в режим зарядки аккумуляторной батареи. Этот процесс заряд-разряд будет периодически повторяться, а количество циклов не ограничено. В этом режиме не только ограничивается выходной ток устройства для того, чтобы защитить его от повреждения, ни и уровень выходного напряжения до безопасной для аккумулятора и бортовой сети величины. Для работы в этом режиме регулятор тока R14 устанавливается на максимум, а резистором R19 устанавливаем по прибору PV1 напряжение Теперь можно вставить ключ в замок зажигания автомобиля и произвести запуск двигателя. При этом в зависимости от условий пуска стрелка РА1 может занимать разные положения на шкале, а его максимальное значение будет соответствовать А. Стрелка вольтметра PV1 может отклоняться в сторону уменьшения. Корпус устройства имеет размеры хх мм и выполнен из листового дюралюминия. Тиристоры VS1 и VS2 устанавливаются на радиаторы площадью около см кв. Конструктивно часть деталей, выделенная на схеме пунктиром, кроме переключателя SA1, располагается на двухсторонней печатной плате из стеклотекстолита толщиной 2, Элементы VD5 и R8, R9 для увеличения плотности монтажа установлены под Т2, С5, С6 соответственно. Подстроенные резисторы закрепляются на плате друг над другом, как это показано на рис. Чтобы исключить замыкание печатных проводников при монтаже, под трансформатор ТЗ и подстроенные резисторы подкладывается диэлектрическая прокладка. Соединительные провода до регуляторов R14 и R19 должны быть в экране. Монтаж силовой части от трансформатора Т1 до тиристоров и клемм Х1, Х2 выполняется гибким многожильным проводом сечением не менее 8 мм кв. В устройстве микросхемы могут быть заменены импортными аналогами DA1 — рАС; DA2 — TLL; DA3 — 78L15; DA4 — 79L15; DA5 — LM N; DA6 — нет аналогов. Диоды типа КД, установленные на входах микросхем, предотвращают их случайное повреждение в процессе настройки схемы и могут быть заменены любыми маломощными импульсными: КД, КД, КД и др. Подстроечные резисторы R38, R40, R41, R44 для удобства настройки применены многооборотные типа СП, регулировочные R14, R19 типа СПЗ-4а-0,25 Вт с линейной характеристикой А изменения сопротивления, остальные могут быть любого типа, например МЛТ — соответствующей мощности. В качестве измерительных приборов использованы стрелочный вольтметр PV1 и амперметр РА1 одного и того же типа М Так как амперметр имеет внутренний шунт— потребуется вскрыть корпус и его удалить. Ведь в схеме для измерения тока А используется внешний шунт Rш. Шунт Rш взят стандартный типа 75ШСМ,5. Включатель А1 токовый автомат — типа АЕ на ток 10 А, переключатель SA1 типа ПГЗ ПГ2 , кнопка SB1 подойдет любая. Реле К1 типа KPDC на 12 В польского производства или аналогичное с тремя группами переключающих контактов, рассчитанных на ток до 5 А. Реле К2 и КЗ типа РЭС47 паспорт РС4. Первичная обмотка содержит витков проводом ПЭТВ сечением 2,5 мм кв. Импульсный трансформатор ТЗ выполняется на каркасе внутри броневых чашек типоразмера Б28 из феррита марки МНМ. Обмотки содержат —80 витков, — 40 витков проводом ПЭЛШО диаметром 0,35 мм. Для настройки необходимы осциллограф, цифровой вольтметр, эквивалентная нагрузка RH проволочный резистор сопротивлением Добавочный резистор R67 в цепи реле. Предварительная настройка схемы выполняется в следующей последовательности. Нужно временно заблокировать перемычками контакты реле К1. Переключатель SA1 установить в положение "тренировка", а резисторы R14 и R19 вывести на максимум. После чего осциллографом и цифровым вольтметром контролируем напряжение на клеммах Х1 и Х2. Форма напряжения на выходе должна соответствовать показанной на рис. Это необходимо для того, чтобы во всех режимах работы устройства амплитудное значение напряжения на выходе превышало напряжение на аккумуляторе иначе тиристоры не будут открываться. Выключив устройство, подпаиваем на место R Для того, чтобы регуляторами, установленными на передней панели, было удобно пользоваться, то есть диапазон регулировки выходного напряжения резистором R19 оставался в интервале Аналогично подбираются и резисторы R10 и R23для диапазона регулировки резистором R14 уровня стабилизации тока в диапазоне В этом случае допустимые режимы для аккумулятора не будут превышены. Резистор R19 используется для регулировки напряжения на клеммах Х1 -Х2 в режиме "пуск", в остальных же режимах он устанавливается на максимальное выходное напряжение, так как схема в этих режимах должна работать как стабилизатор тока выходное напряжение будет зависеть от величины тока и по мере заряда аккумулятора напряжение на нем будет возрастать, но не превысит допустимого значения. Для калибровки показаний амперметра РА1 в режимах "заряд" и "тренировка" необходимо резистором R38 установить стрелку прибора на "0". После чего подключаем нагрузку Rн включателем SA2 и внешний стрелочный амперметр РА2 , рис. Резистором R14 при положении R19 на максимуме выставить по внешнему амперметру РА2 ток 10 А, а резистором R40 надо установить такое же значение показаний тока на РА1. Эту операцию следует повторить несколько раз, подстраивая R38 и R40 до тех пор, пока стрелка РА1 при "0" и при токе 10 А будет соответствовать показаниям внешнего амперметра. Теперь необходимо проверить работу схемы в режиме стабилизации тока. Для этого на момент включения устройства блокируем контакты К1. Переключатель SA1 установить в положение "пуск", регулятор тока "I" в среднее положение, a "U" на максимум. К выходным клеммам Х1-Х2 подключаем нагрузку сопротивлением около 0,2 Ом по мощности она должна быть рассчитана на протекающий ток до А. При этом показания приборов должны быть: РА1 — 50 А, PV1 — 10В. Регулятором "I" можно менять выходной ток— в этом случае будет меняться и выходное напряжение, что соответствует режиму стабилизации тока. А при изменении сопротивления нагрузки в небольших пределах ток не должен меняться. На этом предварительную регулировку можно считать законченной, а окончательная проверка выполняется на реальном аккумуляторе. Одним из важных узлов любой радиоэлектронной аппаратуры является стабилизатор напряжения питания. Еще совсем недавно такие узлы строились на стабилитронах и транзисторах. Общее число элементов стабилизатора было довольно значительным, особенно, если от него требовались функции регулировки выходного напряжения, защиты от перегрузки и короткого замыкания, ограничения выходного тока на заданном уровне. С появлением специализированных микросхем ситуация изменилась. Современные микросхемы стабилизаторов напряжения выпускаются на широкий диапазон выходных напряжений и токов, они имеют встроенную защиту от перегрузки по току и от перегрева - при нагреве кристалла микросхемы свыше допустимой температуры она закрывается и ограничивает выходной ток. Буквы хх в обозначении конкретной микросхемы заменяются на одну или две цифры, соответствующие напряжению стабилизации в вольтах, для микросхем серии КРЕН - на цифробуквенный индекс, указанный в таблице. Микросхемы зарубежных изготовителей серий 78хх, 79хх, 78Мхх, 79Мхх, 78Lxx, 79Lxx могут иметь различные префиксы указывают фирму-изготовитель и суффиксы, определяющие конструктивное оформление оно может отличаться от приведенного на рис. Следует иметь ввиду, что сведения о рассеиваемой мощности при наличии теплоотвода в паспортных данных обычно не указаны, поэтому здесь даны некоторые усредненные величины из графиков, приведенных в документации. Отметим также, что для микросхем одной серии, но на разные напряжения, значения рассеиваемой мощности могут также отличаться друг от друга. Более подробные сведения о некоторых сериях отечественных микросхем можно найти в литературе [10 - 14]. Исчерпывающая информация по микросхемам для линейных источников питания опубликована в [15]. Типовая схема включения микросхем на фиксированное выходное напряжение приведена на рис. Для всех микросхем емкость конденсатора С1 должна быть не менее 2,2 мкФ для керамических или танталовых и не менее 10 мкФ для алюминиевых оксидных. Емкость конденсатора С2 должна быть не менее 1 и 10 мкФ для аналогичных типов конденсаторов соответственно. Для некоторых микросхем емкости могут быть и меньше, но указанные величины гарантируют устойчивую работу для любых микросхем. В [15] можно найти множество схем включения для различных вариантов использования микросхем - для обеспечения большего выходного тока, подстройки выходного напряжения, введения других вариантов защиты, использования микросхем в качестве генератора тока. Если необходимы нестандартное напряжение стабилизации или плавная регулировка выходного напряжения, удобно использовать трехвыводные регулируемые микросхемы, поддерживающие напряжение 1,25 В между выходом и управляющим выводом. Их параметры приведены в табл. Резисторы R1 и R2 образуют внешний регулируемый делитель, входящий в цепь установки выходного напряжения Uвых. Число 1,25 в этой формуле - это упомянутое выше напряжение между выходом и управляющим выводом, которое поддерживает микросхема в режиме стабилизации. Следует иметь ввиду, что, в отличие от стабилизаторов на фиксированное выходное напряжение, регулируемые микросхемы. Минимальное значение выходного тока таких микросхем составляет 2, В большинстве применений для обеспечения необходимой нагрузки достаточно тока делителя R1R2. Для снижения уровня пульсаций, особенно при высоких выходных напряжениях, рекомендуется включать сглаживающий конденсатор С2 емкостью 10 мкФ и более. К конденсаторам С1 и CЗ требования такие же, как и к соответствующим конденсаторам для микросхем с фиксированным выходным напряжением. Диод VD1 защищает микросхему при отсутствии входного напряжения и подключении ее выхода к источнику питания, например, при зарядке аккумуляторных батарей или от случайного замыкания входной цепи при заряженном конденсаторе СЗ. Диод VD2 служит для разрядки конденсатора С2 при замыкании выходной или входной цепи и при отсутствии С2 не нужен. Приведенные сведения служат для предварительного выбора микросхем, перед проектированием стабилизатора напряжения следует ознакомиться С полными справочными данными, хотя бы для того, чтобы точно знать максимально допустимое входное напряжение, достаточна ли стабильность выходного напряжения при изменении входного напряжения, выходного тока или температуры. Можно отметить, что все параметры микросхем находятся на уровне, достаточном для подавляющего числа случаев применения в радиолюбительской практике. Заметных недостатков у описанных микросхем два - довольно высокое минимально необходимое напряжение между входом и выходом - Эти недостатки часто не играют роли и с лихвой окупаются простотой применения и низкой ценой микросхем. Несколько конструкций стабилизаторов напряжения с использованием описанных микросхем рассмотрено далее. При настройке аппаратуры в радиолюбительской практике полезно иметь стабилизированные источники питания с плавной регулировкой выходного напряжения от нуля, что реализовано в описываемых далее устройствах. Максимальный выходной ток блоков - 1 А, для второго варианта ограничение тока может быть плавно установлено от единиц миллиампер до указанной величины. Блоки защищены от перегрузки и перегрева элементами использованной микросхемы КРЕН12А. Принципиальная схема первого варианта блока приведена на рис. Напряжение со вторичной обмотки трансформатора Т1 выпрямляется диодным мостом VD1, сглаживается конденсатором С3 и стабилизируется микросхемой DA1. Для уменьшения рассеиваемой на микросхеме мощности вторичная обмотка выполнена с отводами, выбираемыми переключателем SA1. В верхнем и среднем положениях SA1 диапазоны выходных напряжений В результате выходное напряжение микросхемы DA1 сдвинуто на 1,25 В вниз и регулируется от нуля. В конструкции использован трансформатор ТН32, имеющий четыре вторичные обмотки по 6,3 В. Для источника отрицательного напряжения свободной обмотки нет, поэтому его выпрямитель собран по нестандартной схеме на диодах VD2 и VD3. Внешне она напоминает выпрямитель с удвоением напряжения, но ни один из выводов вторичных обмоток трансформатора Т1 не подключен к общему проводу. При такой схеме выпрямителя напряжение на конденсаторе С7 примерно равно полной амплитуде от пика до пика напряжения относительно общего провода на том отводе вторичной обмотки, к которому подключен конденсатор С4. Поскольку с общим проводом при одном полупериоде соединяется один из выводов вторичной обмотки, а при следующем - другой, амплитуда напряжения на выбранном отводе зависит от положения переключателя SA2. В результате на диапазоне Интересна роль резистора R1. Для нормальной работы выпрямителей необходимо, чтобы токовая нагрузка моста VD1 по крайней. Без него после включения зарядившиеся до своих нормальных напряжений конденсаторы С3 и С7 начинают перезаряжаться - напряжение на конденсаторе СЗ медленно повышается, на конденсаторе С7 - падает. Конденсаторы С1, С2, С5 и С6 устраняют высокочастотные помехи, возникающие в момент закрывания диодов, С8 уменьшает выходное сопротивление блока по переменному току и снижает выбросы напряжения на выходе в моменты переключения диапазонов. Диоды VD4 - VD6 защищают микросхемы при переходных процессах и в аварийных режимах. Почти все элементы блока размещены на печатной плате из стеклотекстолита толщиной 1,5 мм рис. Использованы резисторы МЛТ, R3 - проволочный, типа ППЗ Последовательно с ним можно установить еще один переменный резистор сопротивлением 51 Ом, что облегчит точную установку значения выходного напряжения. Оксидные конденсаторы - импортные аналоги К, СЗ установлен параллельно печатной плате. Плата позволяет использовать и отечественные указанного типа, однако в этом случае в качестве СЗ придется установить четыре конденсатора мкфх40 В. Возможно использование и конденсаторов с осевыми выводами, для чего на плате предусмотрены соответствующие отверстия. Остальные конденсаторы - КМ-6, К или другие керамические. При монтаже блока были использованы диоды 1N от разобранного импортного устройства, их вполне можно заменить на любые малогабаритные импульсные или выпрямительные диоды, например, КДА или КДБ. Вместо VD1 подойдет любой выпрямительный мост на выходной ток не менее 1 А, например, КЦ или КЦ с любыми буквенными индексами, кроме Ж и И. Мост можно собрать и из любых диодов на рабочий ток 1 А, например, КДА -Ж отечественный аналог диодов 1N - 1N Микросхема DA1 установлена на игольчатый теплоотвод размерами 20 х 80 х 55 мм, он закреплен на печатной плате двумя винтами М2,5 и выступает за ее габариты. Плата, трансформатор и остальные элементы устройства установлены в пластмассовую коробку размерами 70х95х мм. При этом теплоотвод расположен у боковой стенки большего размера. В ней напротив теплоотвода просверлено 35 вентиляционных отверстий диаметром б мм с шагом 10 мм. Выключатель SA1 и предохранитель FU1 установлены на боковой стенке, микроамперметр РА1 М на мкА , переключатель SA2 ПГЗП4Н , резистор R3 и выходные гнезда - на крышке. Настройка блока сводится к подбору резисторов R2, R4, R5 для получения на выходе напряжений, указанных на схеме у переключателя SA1. Резисторы R6, R7 необходимы для точной установки выходного напряжения 0 В для случая, когда выходное напряжение микросхемы DA2 меньше по абсолютной величине , чем DA1. При указанном сопротивлении R7 увеличение сопротивления резистора R6 на 1 Ом уменьшает напряжение на выходе блока на 0,5 мВ. Если такая точность установки нулевого напряжения не нужна или выходное напряжение микросхемы DA2 больше, чем DA1, вместо резистора R6 следует поставить перемычку. Если не требуется регулировка выходного напряжения от нуля или микросхемы КРЕН18А нет, часть элементов устройства, расположенных по схеме рис. Самостоятельно трансформатор для рассматриваемого блока удобно изготовить, используя в качестве основы трансформатор питания от лампового радиоприемника, радиолы или телевизора. Все вторичные обмотки такого трансформатора следует аккуратно смотать они обычно намотаны поверх первичной. При этом следует подсчитать число витков накальной обмотки, она намотана самым. После этого следует намотать изолированным проводом диаметром 0, Если у используемого трансформатора две различных накальных обмотки, следует ориентироваться на обмотку с большим числом витков. Обмотка с меньшим числом витков служила для питания нити накала кенотрона, напряжение на ней - 5 В. При изготовлении трансформатора для источника отрицательного напряжения лучше намотать еще одну обмотку проводом диаметром 0, В этом случае выпрямитель для него можно сделать по однополупериодной схеме, а стабилизатор - на микросхеме КРЕН12А. Из двух однотипных микросхем можно выбрать одну с меньшим напряжением стабилизации и установить ее на место DA1, резисторы R6 и R7 при этом становятся излишними. Схема второго варианта блока питания приведена на рис. Основное отличие от описанного выше блока заключается во введении операционного усилителя DA2 и установке микросхемы стабилизатора отрицательного напряжения -6 В вместо -1,25 В. Пока выходной ток достаточно мал и падение напряжения на токоизмерительном резисторе R2 меньше, чем установлено резистором R3, на. Если падение напряжения на R2 станет больше, чем на R3, напряжение на выходе DA2 снизится, откроется диод VD4, напряжение на выходе блока уменьшится до ограничения тока до установленной величины. Переход блока в режим стабилизации тока индицируется включением светодиода HL1. Так как в режиме короткого замыкания напряжение на выходе ОУ должно быть меньше, чем -1,25 В, на величину падения напряжения на диоде VD4 и светодиоде HL1 около 2,4 В в сумме , то напряжение отрицательного источника питания ОУ выбрано равным -6 В. Это напряжение необходимо при всех положениях SA2, пришлось переключать и вход выпрямителя VD2, VD3. Микросхему КРЕН6Б можно заменить на аналогичную с индексом А, на 79L06, а также на КРЕН6А Б , КРЕН06, , но у них габариты и расстояние между выводами больше как у КРЕН12А , цоколевка совпадает. Микросхема КУД6 заменима на КРУД, КУД7, КРУД Светодиод HL1 может быть любого типа красного свечения. В качестве R2 автор установил четыре параллельно соединенных резистора С 2 Ом, 0, Вт. К точности этого резистора никаких требований нет, его можно изготовить и самостоятельно из отрезка высокоомного провода. Резистор R12 - СПЗа. Остальные элементы - те же, что и в первом. Чертеж печатной платы приведен на рис. Сопротивления резисторов R3 и R4 могут отличаться от указанных на схеме в два раза, важно лишь, чтобы их соотношение было сохранено 1: Резистор R3 можно также заменить на два последовательно включенных, причем сопротивление второго должно составлять При настройке блока подбором резистора R7 устанавливают выходное напряжение 20 В и регулировкой R12 - О В. Поскольку эти регулировки взаимозависимы, их надо повторить несколько раз. При пользовании источником в режиме стабилизатора тока переключатель SA2 следует устанавливать в положение, соответствующее минимальному напряжению, при котором в нагрузке обеспечивается необходимый ток. Блок будет стабилизировать ток и при положении SA2, обеспечивающем большее напряжение, но мощность, выделяемая на микросхеме DA1, может превысить предельно допустимую. В магазинах, киосках подземных переходов, на радиорынках можно купить так называемые адаптеры, оформленные в виде большой сетевой вилки. Независимо от названия фирмы они, как правило, китайского производства. Адаптеры бывают двух видов -"универсальные" и специализированные. Число положений переключателя может быть меньшим, может отсутствовать индикатор включения в сеть. Специализированные адаптеры не имеют отводов вторичной обмотки, переключателя полярности. Надписи на адаптерах обещают очень хорошие характеристики, не подтверждающиеся, однако, на практике. Выходные напряжения и токи в таблице указаны в соответствии с надписями на корпусе. Какие выводы можно сделать из изучения этих характеристик? Во-первых, заявленные значения выходных напряжений обеспечиваются при выходных токах, значительно меньших, чем указано на корпусе - в два раза и более. Во-вторых, при токе, соответствующем максимальному, выходные напряжения падают в полтора-два раза и более для малых выходных напряжений относительно указанного. Характеристику универсального адаптера SLD MW удалось снять только для положения переключателя выходного напряжения "12 В" рис. В то же время при подаче на первичную обмотку напряжения В трансформатор без нагрузки практически не нагревался. Это говорит о том, что трансформатор рассчитан неправильно если он вообще кем-то был рассчитан. Кроме того, уменьшение выходного напряжения при увеличении тока весьма велико, что говорит о большом сопротивлении обмоток трансформатора. Лучшими параметрами, прежде всего наименьшим выходным сопротивлением, обладал адаптер PPITUV. Им комплектовались активные громкоговорители для IBM PC. Адаптеры RW и 28, по утверждению продавца, подходили только для приставок "Dendy". Из сравнения этих трех близких по заявленным характеристикам устройств можно сделать достаточно однозначный и очевидный вывод - чем больше масса адаптера, тем меньше его выходное сопротивление. При использовании адаптеров надо иметь ввиду, что приведенные на рис. Реально на него наложено напряжение пульсации, причем его форма при малых токах близка к пилообразной. Для адаптеров фирмы "FIRST" приведены зависимости для двух положений переключателя SA1 - верхняя кривая соответствует положению "12", нижняя - "б". Как видно из этих графиков, зависимость амплитуды пульсации от тока определяется в основном емкостью конденсатора фильтра. Поэтому использовать адаптеры без многократного увеличения емкости фильтрующего конденсатора или без стабилизаторов напряжения практически нельзя. Наиболее просто в качестве стабилизатора на фикси. Если требуемое выходное напряжение не является "круглым", можно использовать микросхему КРЕН12А Б. Определить пригодность того или иного адаптера для построения блока питания можно следующим образом. При необходимом выходном токе лучше, если он не превышает половины предельного для данного адаптера напряжение на выходе адаптера при минимальном напряжении сети должно превышать выходное на половину. В качестве примера на рис. Выходное напряжение 5,6 В устанавливается подстроечным резистором R3, а максимальный ток зарядки примерно мА - подборкой резистора R1 при подключении к выходу блока разряженной аккумуляторной батареи. Конденсатор С1 устраняет высокочастотные помехи, возникающие в момент закрывания диодов выпрямительного моста. Блок удобен тем, что зарядка аккумуляторов происходит быстро Блок собран на основе адаптера RW Использованы резисторы МЛТ, они установлены на плате вертикально, R3 - типа СПЗа. Конденсатор С2 и диоды VD1 - VD4 - от адаптера,. В качестве С4 можно установить любой оксидный емкостью не менее 10 мкФ. На месте VD5 можно использовать практически любой выпрямительный или импульсный диод. Микросхема DAl установлена на ребристый теплоотвод размерами 10 х 18 х 38 мм от промышленного устройства. Для хорошего охлаждения теплоотвода и трансформатора в нижней и верхней стенках корпуса адаптера ориентация при включении его в настенную розетку просверлены по шесть отверстий диаметром 6 мм. Если ограничивать выходной ток не требуется, резистор R1 и конденсатор СЗ можно исключить. В таком варианте максимальный выходной ток изготовленного блока питания составлял 0,5 А при напряжении пульсации около 1 мВ. По приведенной схеме, подобрав сопротивления резисторов R3 и R4. Используя универсальный адаптер, можно изготовить стабилизированный блок питания с переключаемым выходным напряжением. Схема доработанного адаптера FIRST ITEM N0: Вторичная обмотка трансформатора Т1 использована полностью, ее отводы заизолированы. Включение микросхемы DAl стандартное, назначение диодов VD5 и VD6 такое же, как и в предыдущей конструкции. Диоды VD1 - VD4, конденсатор С2, светодиод HL1 и переключатели SA1 и SA2 использованы от адаптера. Резисторы R3 - R8 не обязательно должны иметь указанные сопротивления, они могут отличаться в любую сторону в 1,5 раза. Важно, чтобы сопротивления R3 - R7 были равны между собой с точностью Все элементы устройства, кроме трансформатора Т1, установлены на печатной плате рис. Для сверления крепежных отверстий. Для того, чтобы выпаять переключатель из платы и при этом не повредить ее, надо, прогревая паяльником одновременно несколько соседних контактов, изгибать плату. Переходя постепенно к другим контактам, можно выпаять переключатель целиком. Микросхема DAl установлена на медную пластину размерами 52 х 38 мм и толщиной 1 мм, выполняющую роль теплоотвода. Она имеет отогнутый край для крепления на плате, а по ее периметру просверлены отверстия диаметром 4 мм для обеспечения вентиляции корпуса. Для тех же целей в верхней и нижней стенках корпуса просверлено по восемь отверстий диаметром 6 мм. Настройка адаптера заключается в установке выходных напряжений без нагрузки подборкой резисторов R2 и R9. Можно сразу поставить резистор R9 указанного на схеме сопротивления, а параллельно ему и вместо R2 впаять переменные резисторы сопротивлением 10кОм и 56Ом соответственно. Подстройкой резистора, подключенного параллельно R9, устанавливают выходное напряжение 12 В, резистором R2 - 1,5 В. Поскольку эти установки взаимосвязаны, их надо повторить несколько раз. После этого устанавливают постоянные резисторы с подобранными сопротивлениями, причем резистор параллельно R9 подпаивают со стороны печатных проводников. Изготовленный экземпляр стабилизированного адаптера обеспечивал выходной ток до мА. При напряжении 12 В ток ограничен появлением пульсации, при меньших - нагревом микросхемы DAl. Увеличением поверхности теплоотвода можно суще-. Нередко многие импортные радиоэлектронные устройства комплектуются адаптерами, рассчитанными на подключение к сети В. Использовать такие адаптеры можно, включая их, по крайней мере, четырьмя способами рис. Самый простой, но обладающий наименьшим КПД, вариант - рис. Сопротивление резистора R1 можно рассчитать, а можно и подобрать, что проще. Для иллюстрации методики подбора рассмотрим различные варианты включения на примере адаптера Panasonic KX-A09, которым комплектуются бесшнуровые телефоны КХ-ТСВ. На корпусе адаптера указано, что его входное напряжение В при частоте 60 Гц. Выходные параметры В мА постоянного тока. Потребляемая от сети мощность составляет 6 Вт. Поэтому от адаптера уже нельзя получить полное паспортное выходное напряжение, и скорее всего, его нельзя будет использовать для питания того устройства, в комплект которого он входил. Если же на адаптере указана рабочая частота сети Оно изменяется от 15,2 В при нулевом токе нагрузки до 10,5 В при мА. Поэтому для получения сопоставимых результатов все элементы схем рис. Для подбора резистора в схеме рис. На всякий случай следует взять вначале. Далее, подключив необходимую нагрузку 98 Ом и постепенно уменьшая сопротивление R1, добиться необходимого напряжения на выходе. Лучше, конечно, использовать проволочный переменный резистор на соответствующую мощность. В данном примере для получения необходимого выходного напряжения потребовался резистор сопротивлением м. Хорошее совпадение с расчетной величи-. Для такого сопротивления резистора R1 была снята зависимость выходного напряжения от тока нагрузки рис. Видно, что напряжение падает с увеличением тока более резко - с 22,5 до 9 В. Для уменьшения потерь параллельно первичной обмотке трансформатора адаптера был подключен конденсатор, емкость которого подбиралась для обеспечения резонанса. Вполне естественно заменить резистор R1 на конденсатор. Нагрузочная кривая для этого случая менее крута кривая 4 на рис. В еще большей степени уменьшить зависимость выходного напряжения от тока можно, увеличив емкости конденсаторов С1 и С2. С другой стороны, если стабильность выходного напряжения при изменении тока нагрузки не принципиальна или ток нагрузки практически не меняется, можно исключить конденсатор С1 рис. Формула учитывает запас, обеспечивающий исключение перегрузки адаптера. Таким образом, если необходима стабильность выходного напряжения при изменении тока нагрузки, наиболее целесообразно использование емкостного делителя, причем емкости устанавливаемых конденсаторов сверху практически не ограничены - чем больше, тем лучше. Если стабильность не играет роли - используйте вариант с одним конденсатором С2 рис. Варианты с гасящим резистором рис. На него наложено напряжение пульсации, его форма близка к пилообразной. Для других вариантов включения пульсации имеют промежуточную величину. В варианте 1,в весьма желателен резистор сопротивлением Он уменьшит бросок тока в момент включения в сеть. Рабочее напряжение конденсаторов должно быть не менее В, очень удобны К и К При всех экспериментах с адаптерами следует помнить, что рабочее напряжение устанавливаемых в них оксидных конденсаторов обычно составляет, как правило, 16 В и поэтому нежелательна подача на них большего напряжения на сколько-нибудь длительное время. В специализированной литературе обоснована целесообразность зарядки аккумуляторов от источника фиксированного напряжения с ограничением тока. Такой режим удобен тем, что подзарядка в течение, например, ночи гарантирует к утру их полную зарядку независимо от их исходного состояния без опасности перезарядки. В данном разделе описаны несколько вариантов подобных устройств для зарядки никель-кадмиевых аккумуляторов и батарей. Схема первого из предлагаемых зарядных устройств приведена на рис. Стабилитрон VD6, операционный усилитель DA1. Его особенность - питание параметрического стабилизатора R2VD6 выходным напряжением источника, что и обеспечивает ему высокие параметры. Делитель R 17 - R28 формирует 12 ступеней напряжения, соответствующих предельным при зарядке одиночных аккумуляторов и батарей, составленных из 2 - 12 никель-кадмиевых аккумуляторов. Необходимое зарядное напряжение выбирают переключателем SA2. Операционный усилитель ОУ DA1. Его выходное сопротивление весьма мало -изменение напряжения при увеличении выходного тока от 0 до мА нельзя обнаружить по четырехзначному цифровому вольтметру, т. Для ограничения тока в начале зарядки используется сравнение падения напряжения на резисторе R32 и подключаемых к нему параллельно резисторах R6 - R 16 и образцового напряжения, снимаемого с делителя R35 - R Ток коллектора транзистора VT2 с достаточной точностью равен току зарядки. Образцовое напряжение, снимаемое с резисторов R35 и R36, равно 1,2 В. Сравнение напряжений осуществляет компаратор, его функцию выполняет ОУ DA2. Когда ток зарядки создает на резисторе R32 падение напряжения более 1,2 В, ОУ DA2. Установку значения тока ограничения в пределах от 2,5 до мА производят переключателем SA3. Выходное сопротивление устройства в режиме стабилизации тока равно сопротивлению резистора R Микроамперметр РА1 с добавочным резистором R31 образует вольтметр на напряжение 1,2 В, поэтому при работе источника в режиме стабилизации тока его стрелка указывает на последнее деление шкалы. Если к гнездам XI и Х2 зарядного устройства подключить разряженную батарею аккумуляторов, установив переключатель SA2 в положение, соответствующее их числу в ней, вначале ток зарядки будет определяться положением переключателя SA3. Через несколько часов напряжение на батарее достигнет значения, установленного переключателем SA2, и устройство перейдет в режим стабилизации напряжения. Ток зарядки начнет уменьшаться, что можно отслеживать по показанию прибора РА1. Если батарею или одиночный аккумулятор продолжать заряжать даже в течение суток, с ней ничего не произойдет, поскольку ток в конце зарядки весьма мал. Светодиод HL1 - индикатор подключения устройства к сети. Подбором конденсатора С7 устраняют высокочастотную генерацию ОУ DA1. Какова роль диодов VD2 - VD5? При зарядке одиночного аккумулятора напряжение на неинвертирующем входе ОУ DA1. Аналогично для нормальной работы ОУ DA2. Чертеж печатной платы из одностороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 1,5 мм, на которой размещена большая часть деталей устройства, приведен на рис. Транзистор VT2 снабжен игольчатым теплоотводом размерами 60 х 45 мм, высота игл - 20 мм. Переключатели SA2 и SA3 вместе с распаянными на них. Панели скреплены между собой дюралюминиевыми стяжками длиной мм, к этим же стяжкам привинчена печатная плата. Законченная конструкция установлена в алюминиевый корпус в виде отрезка прямоугольной трубы. Сетевой трансформатор Т1 - унифицированный ТН [17]. Но применим любой другой аналогичный трансформатор, вторичная обмотка которого обеспечивает напряжение Выпрямительный мост VD1, рассчитанный на такой же выходной ток, можно собрать из четырех диодов с рабочим током мА, например, серии Д Такими могут быть и диоды VD2 -VD5. Конденсатор С1 составлен из трех соединенных параллельно оксидных конденсаторов К емкостью по мкФ на номинальное напряжение 25 В. Конденсатор С2 - К, остальные - КМ-5 и КМ Термокомпенсированный стабилитрон КСФ VD6 можно заменить на Д с буквенными индексами В - Е или на КС с любым буквенным индексом. Резисторы R3, R5 и R17 - R28 желательно использовать стабильные, например, С Сопротивления резисторов R17 - R28 могут быть в пределах Ом Сопротивления резисторов R6 - R 16 не обязательно должны быть точными. Их желательно подобрать в соответствии с указанными на схеме значениями из резисторов близких номиналов, что упростит настройку прибора. Каждый из резисторов R 15, R 16 состоит из нескольких резисторов большего номинала и меньшей мощности рассеяния, которые соединены параллельно. Подстроечные резисторы R4 и R38 - СПЗа. Светодиоды HL1 и HL2 - любые, но желательно разного цвета свечения. Стабилитроны VD7 и VD8 на напряжение стабилизации 5, Переключатели SA2 и SA3 - ПГП1Н или аналогичные другие малогабаритные. Микроамперметр РА1 типа М на ток мкА. Используя прибор на иной ток полного отклонения стрелки, придется подбирать не только ограничительный резистор R31, но и R32 - для обеспечения зарядного тока 2,5 мА при крайнем левом по схеме положении переключателя SA3. Транзисторы VT1, VT2 могут быть любыми кремниевыми структуры n-р-n средней мощности, a VT3 - любым кремниевым. Операционные усилители КУД20 DA1, DA2 заменимы двойным числом ОУ КУД7. Применение ОУ других типов определяется возможностью их работы в упомянутых выше режимах, но автором это не проверялось. Коротко о настройке зарядного устройства. Вначале подстроечным резистором R4 установите на эмиттере транзистора VT1 напряжение, равное 16,8 В. Нагрузив устройство резистором сопротивлением Проверьте отсутствие высокочастотной генерации на выходе и при необходимости подберите конденсатор С7. Далее восстановите соединение резистора R43, а переключатель SA2 установите в положение "12". Изменяя положение переключателя SA3, убедитесь, что при этом выходной ток, измеряемый миллиамперметром, включенным последовательно с нагрузочным резистором, ограничивается значением, соответствующим положению этого переключателя кроме мА. Замените нагрузочный резистор цепочкой из двух - трех диодов однотипных с VD2 - VD5 и, установив переключатель SA3 в положение " мА", выставьте подстроечным резистором R38 такой же выходной ток. Стрелка микроамперметра должна указывать на последнее деление шкалы, если это не так - подберите резистор R Теперь переключатель SA2 установите в положение "1", а переключатель SA3 в положение "10 мА". К выходу устройства подключите переменный резистор на 3,3 кОм и миллиамперметр, после чего увеличивайте от нуля сопротивление этого резистора. При выходном токе, равном примерно 0,5 мА, должен включиться светодиод HL2. Настраивая устройство, помните, что его выходное сопротивление резко несимметрично - оно мало для вытекающего тока и велико для втекающего. Поэтому устройство без нагрузки чувствительно к сетевым наводкам и измерение выходного напряжения высокоомным вольтметром может дать неожиданно завышенный результат. Зарядка батареи аккумуляторов несложна. Надо лишь установить переключатели в положения, соответствующие числу аккумуляторов в ней и максимальному току зарядки, подключить к выходу батарею с соблюдением полярности и включить питание устройства. Признаком окончания зарядки служит загорание светодиода HL2. Максимальный ток зарядки долженбыть в Какие дополнения или изменения можно внести в этот вариант зарядного устройства? Прежде всего надо дополнить его электро-. При включении светодиода HL2 реле срабатывает и своими нормально замкнутыми контактами разрывает цепь зарядки. Резистор R44 необходим для четкого срабатывания реле и обеспечения небольшого гистерезиса компаратора на ОУ DA2. Реле К1 должно быть на напряжение Но введя в устройство такое дополнение, следует учитывать, что после начала зарядки любые переключения его цепей приводят к срабатыванию реле, поэтому необходимые установки надо делать заранее. Устройство можно применять для разрядки батарей из семи аккумуляторов, не опасаясь их переразрядки. Для этого переключатель SA2 надо установить в положение "5", переключатель SA3 - в ближайшее по току разрядки, но большее его, включить между выходными гнездами XI и Х2 резистор, обеспечивающий необходимый ток разрядки и подключить разряжаемую батарею. Поскольку напряжение батареи больше, чем подаваемое на неинвертирующий вход ОУ DA1. Когда напряжение батареи снизится до 7 В, ОУ DA1. Индикатором завершения разрядки батареи служит светодиод HL2 - в процессе разрядки он светится, а по ее окончании - гаснет. Резистор включают между выходом источника образцового напряжения на схеме рис. SA2, соединенным с резистором R17, а параллельно этому резистору - дополнительный выключатель. Батарею заряжают при замкнутых контактах выключателя, а при размыкании их, когда выходное напряжение уменьшается в 1,4 раза до 1 В на аккумулятор ,батарею можно разряжать. Разрядка батареи через резистор происходит изменяющимся во времени током, который можно стабилизировать микросхемой. КЕН12А, включив ее по схеме, приведенной на рис. Сопротивление резистора R46 Ом определяют по формуле: Номиналы резисторов, от которых зависит ток разрядки, соответствуют сопротивлениям резисторов R6 - R 16 при тех же токах, что и ток зарядки. Схема второго варианта зарядного устройства показана на рис. Оно значительно проще, но в нем нет узла индикации момента окончания зарядки. В устройстве применены две микросхемы КРЕН12А. Первая из них DA1 работает в режиме ограничения тока, а вторая выполняет функцию стабилизатора напряжения зарядки. Диоды VD2-VD4 являются элементами защиты. Подстроечными резисторами R25 и R28 точно устанавливают выходные напряжения при различных положениях переключателя SA3. Конденсаторы С2-С4 предотвращают возможную генерацию микросхем DA1,DA2. Трансформатор питания Т1, диодный мост VD1, конденсатор С1, переключатели SA2 и SA3 могут быть такими же, как в первом варианте устройства. Диоды VD2-VD4 - любые маломощные кремниевые. Резисторы RR24, R26 должны быть точными и стабильными, а их сопротивления - в пределах Перед установкой микросхем на плате желательно проверить их напряжение стабилизации. Сделать это можно, подключив цепь, выполненную по схеме рис. Ту из микросхем, напряжение стабилизации которой ближе к 1,2 В, используйте в узле ограничения тока зарядки DA1. А если оно сильно отличается от 1,2 В, сопротивления резисторов R2-R12 придется подобрать при настройке устройства. Настраивайте это зарядное устройство следующим образом. Вначале переключатели SA2 и SA3 установите в положения "" и. Далее переключатель SA3 переведите в положение "1" и резистором R25 установите на выходе устройства напряжение 1,4 В. Эти операции взаимосвязаны, поэтому повторите их несколько раз. Затем к выходу подключите три соединенных последовательно кремниевых диода на ток не менее мА и миллиамперметр. Переключатели SA2 и SA3 установите в положения "2,5" и "2" и подбором резистора R1 добейтесь выходного тока, равного 2,5 мА. Если напряжение стабилизации микросхемы DA1 1,2 В и сопротивления резисторов R2-R12 соответствуют указанным на схеме, то и при других положениях переключателей токи зарядки должны соответствовать обозначенным на схеме. В противном случае придется дополнительно подбирать резисторы R2-R Выходное сопротивление устройства в режиме стабилизации тока значительно меньше, чем у конструкции первого варианта, и равно. Если зарядное устройство по схеме на рис. Пока суммарный ток зарядки и текущий через резисторы RR24 достаточно велик, он течет, в основном,. Транзистор при этом открывается и загорается светодиод HL1, индицируя процесс зарядки. Когда ток уменьшится до значения, определяемого сопротивлением резистора R29 и напряжением открывания транзистора VT1, этот транзистор закроется и светодиод погаснет. Было собрано с исключением переключателя SA2 и с добавлением индикатора окончания зарядки по схеме рис. Чтобы ограничить выходной ток на уровне мА,потребо-вался резистор R1 на рис. В индикаторе окончания зарядки при сопротивлении резистора R29 30 Ом уменьшение яркости свечения светодиода начиналось при токе зарядки 10 мА, полностью он погасал при токе 7 мА. В устройстве использован трансформатор ТПП [16], все шесть вторичных обмоток которого соединены последовательно. Перемычки удобно устанавливать так: Напряжение сети подают на выводы 2 и 9 трансформатора, между выводами 3 и 7 необходимо также установить перемычку. Но, конечно, пригоден любой другой трансформатор, обеспечивающий на вторичной обмотке напряжение Все элементы устройства, кроме сетевого трансформатора с выключателем питания, предохранителя, переключателя SA3 и выходных гнезд, смонтированы на печатной плате размерами 90 х 50 мм рис. Плата рассчитана на установку диодного моста КЦА VD1 , оксидного конденсатора К С1 емкостью мкф на номинальное напряжение 16 В. Другие детали такие, как в конструкции первого варианта устройства. Микросхемы DA1 и DA2 установлены на игольчатые теплоотводы размерами 45 х 25 мм, высота игл - 20 мм. Монтажная плата с помощью резьбовых втулок, вклепанных в ее углы, вместе с другими деталями установлена в пластмассовом корпусе размерами хх56 мм. Светодиод на удлиненных выводах выведен на крышку корпуса. Налаживают устройство в таком порядке. Подстроенными резисторами R25 и R27 устанавливают на выходе напряжения 8,4 и 1,4 В при положениях "6" и "1" переключателя SA3 соответственно, выходной ток, равный мА, - подбором резистора R1 и порог погасания светодиода - подбором резистора R Печатная плата такого варианта зарядного устройства может стать основой и для устройства по схеме рис. SA2 с резисторами R2-R Каждая из микросхем должна быть установлена на свой радиатор таких же габаритов, что и в устройстве по схеме рис. Любителям слушать музыку, используя плейер, источником питания которого служит батарея из двух аккумуляторов ЦНК-0,45, предлагается зарядное устройство попроще рис. Вторичная обмотка сетевого трансформатора Т1 должна быть рассчитана на напряжение Микросхему следует снабдить небольшим пластинчатым теплоотводом.
Во всех этих случаях инвертирующий преобразователь должен быть компактным, отдавать большую мощность и поддерживать расширенный диапазон входных напряжений. Всем этим требованиям в полной мере отвечает микросхема LTC В ней интегрированы 4-амперные ключи и входной каскад с широким диапазоном напряжений от 3. На Рисунке 1 изображена схема преобразователя положительного напряжения в отрицательное, основанная на микросхеме LTC При входном напряжении 12 В, например, в случае подключения к бортовой сети автомобиля, эта схема отдает в нагрузку ток 2 А при напряжении —10 В. Компоненты силовой цепи выбирались исходя из номинального входного напряжение 12 В, однако при соответствующем перерасчете это напряжение можно уменьшить до 4 В или увеличить до 50 В. Способность LTC работать при столь высоких входных напряжениях позволяет в автомобильных приложениях отказаться от дорогих ограничителей напряжения. Очень низкое минимальное входное напряжение дает гарантию, что работоспособность чувствительных систем сохранится даже при запуске непрогретого двигателя. Детальные указания по расчетам предельных напряжений и токов компонентов, окружающих LTC, даны в техническом описании микросхемы. В качестве примера на Рисунке 2 приведена зависимость, позволяющая оценить величины максимально допустимых токов нагрузки при входных напряжениях ниже 12 В. В схеме на Рисунке 1 используется внешняя цепь частотной компенсации петли ОС. Соединением выводов ITH и INTV CC , как это показано на Рисунке 3, включаются внутренние цепи коррекции. Есть немало приложений, включающих ЖК и OLED мониторы и измерительное оборудование, где отрицательное напряжение смещения необходимо менять в процессе работы. Функции, заложенные в LTC, упрощают эту задачу. На Рисунке 3 изображен источник отрицательного напряжения, в котором уровень выхода устанавливается положительным напряжением на входе управления. Положительное относительно шины GND управляющее напряжение подается на вывод V OUTSNS. На Рисунке 3 это напряжение, обозначенное как V CTRL , может изменяться в диапазоне от 0 В до 5 В. Результирующее отрицательное выходное напряжение V OUT — определяется формулой:. Вход V OUTSNS нельзя оставлять неподключенным ни при каких условиях — на этом выводе всегда должен присутствовать некоторый потенциал. Если по какой-то причине, например, во время испытаний системы, выполнение этого требования невозможно, необходимо установить резистор R P. На Рисунке 4 показана зависимость выходного напряжения V OUT — от напряжения V CTRL. Рисунок 5 иллюстрирует широкие возможности применения данного подхода на примере синусоидального управляющего напряжения V CTRL с амплитудой 2. LTC — это вольтовый 4-амперный монолитный синхронный регулятор для источников питания с отрицательным напряжением. Широкие диапазоны входных и выходных напряжений сочетаются в нем с наличием встроенных силовых транзисторов, упрощающих конструкцию преобразователей. Обсуждавшиеся в этой статье решения и схемы могут помочь в использовании регулятора в схемах автомобильных и промышленных приложений, а также в дисплеях и системах наблюдения. AlexAAN по заказу РадиоЛоцман. Inverting Regulator Takes Inputs Up to 50V and Supports Outputs to 4A. Хотите получать уведомления о выходе новых материалов на сайте? При перепечатке материалов с сайта прямая ссылка на РадиоЛоцман обязательна. Приглашаем авторов статей и переводов к публикации материалов на страницах сайта. Описание схемы На Рисунке 1 изображена схема преобразователя положительного напряжения в отрицательное, основанная на микросхеме LTC Преобразователь положительного напряжения в отрицательное на основе микросхемы LTC Зависимость максимально допустимого тока нагрузки от входного напряжения для схемы на Рисунке 1. Преобразователь положительного напряжения в отрицательное с регулировкой V OUT — в диапазоне от —5 В до —10 В. Схема источника отрицательного напряжения, управляемая положительным напряжением Есть немало приложений, включающих ЖК и OLED мониторы и измерительное оборудование, где отрицательное напряжение смещения необходимо менять в процессе работы. Результирующее отрицательное выходное напряжение V OUT — определяется формулой: Отрицательное выходное напряжение V OUT — повторяет синусоидальную форму управляющего напряжения V CTRL. Заключение LTC — это вольтовый 4-амперный монолитный синхронный регулятор для источников питания с отрицательным напряжением. Материалы по теме Datasheet Linear Technology LTC AlexAAN по заказу РадиоЛоцман На английском языке: Идеи для схемотехников, инновационый подход. Бесплатные инструменты разработки электронных схем: Редактор печатных плат — Симулятор — Трассировщик — Утилита просмотра Gerber-файлов. Изготовление за 24 часа, доставка службой DHL в течение 3 дней. Цены — от до руб. Поставщик Производитель Наименование Цена Элитан Linear Technology LTCEUFD руб. Для комментирования материалов с сайта и получения полного доступа к нашему форуму Вам необходимо зарегистрироваться. Датчики влажности и температуры ДВТ DIY настольный 3D принтер. Очки с подсветкой и сменными окулярами. Touchstone выпустила высокоэффективный повышающий преобразователь с LDO регулятором, работающий при входном напряжении от 0. TI представляет 2-х и 3-амперный преобразователи с двойными выходами. Источник постоянного тока, работающий в широком диапазоне входных напряжений. И змерения М икроконтроллеры С иловая электроника Э лектронные компоненты A rduino А втоматизация Б езопасность Б еспроводные технологии В етроэнергетика И нструменты и технологии С АПР и ПО С ветотехника С олнечная энергетика. Датчики влажности и температуры ДВТ Цена: Россия и страны СНГ. DIY настольный 3D принтер Цена: Очки с подсветкой и сменными окулярами Цена: Реклама на РЛ Размещение прайс листов Подписка на обновления Журналы: РадиоЛоцман Радиоежегодник Авторам Сотрудничество Контакты РЛ в социальных сетях:
https://gist.github.com/de0dc9d2c7867b0b606b483042bd06c0
https://gist.github.com/32b792d8fbd5be7bf284807a9ad02c0d
https://gist.github.com/7bf46d3954d4ea096c31e826607cf78a