= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
Файл: >>>>>> Скачать ТУТ!
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
USB-адаптер на микросхеме МС34063А в автомобиле
Универсальное устройство для построения повышающих и понижающих DC - DC преобразователей MC34063
Стабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС34063
Сейчас появилось много микросхемных стабилизаторов тока светодиодов, но все они, как правило, довольно дороги. А так как потребность в таких стабилизаторах в связи с распространением мощных светодиодов большая, то приходится искать варианты их, стабилизаторов, удешевления. Здесь предлагается ещё один вариант стабилизатора на распространённой и дешёвой микросхеме ключевого стабилизатора МС От уже известных схем стабилизаторов на этой микросхеме, предложенный вариант отличается немного нестандартным включением, позволившим увеличить рабочую частоту и обеспечить устойчивость даже при малых значениях индуктивности дросселя и ёмкости выходного конденсатора. Особенность микросхемы заключается в том, что она является одновременно и ШИМ и релейной! Причём, можно самому выбирать, какая она будет. В документе AND, где более подробно описывается эта микросхема, сказано примерно следующее смотрите функциональную схему микросхемы на Рис. Если выходное напряжение стабилизатора ниже номинального по входу с пороговым напряжением 1,25В , то логическая единица выставляется и на втором входе этого же элемента. По функциональной схеме видно, что это описание относится только к компаратору тока, функционально связанному с задающим генератором управляемому по входу 7 микросхемы. Получается, что в каждом цикле компаратор тока может как открывать ключевые транзисторы, так и закрывать их, если, конечно, разрешает компаратор напряжения. Но сам компаратор напряжения может выдавать только разрешение или запрет на открывание, которое может быть отработано только, в следующем цикле. Отсюда следует, что если закоротить вход компаратора тока выводы 6 и 7 и управлять только компаратором напряжения вывод 5 , то ключевые транзисторы открываются им и остаются открытыми до конца цикла зарядки конденсатора, даже если на входе компаратора напряжение превысило пороговое. И только с началом разрядки конденсатора генератор закроет транзисторы. В таком режиме мощность, отдаваемая в нагрузку, может дозироваться только частотой задающего генератора, так как ключевые транзисторы хотя и закрываются принудительно, но только на время порядка 0,,5мкс при любом значении частоты. А такой режим больше похож на ЧИМ — частотно-импульсную модуляцию, которая относится к релейному типу регулировки. Если же наоборот, закоротить вход компаратора напряжения на корпус, исключив его из работы, а управлять только входом компаратора тока вывод 7 , то ключевые транзисторы будут открываться задающим генератором и закрываться по команде компаратора тока в каждом цикле! То есть, при отсутствии нагрузки, когда компаратор тока не срабатывает, транзисторы открываются надолго и закрываются на короткий промежуток времени. При перегрузке, наоборот — открываются и тут же надолго закрываются по команде компаратора тока. При каких-то средних значениях тока нагрузки ключи открываются генератором, и через какое-то время, после срабатывании компаратора тока, закрываются. Таким образом, в данном режиме мощность в нагрузке регулируется длительностью открытого состояния транзисторов — то есть, полноценной ШИМ. Можно возразить, что это не ШИМ, так как в таком режиме частота не остаётся постоянной, а меняется — уменьшается с увеличением рабочего напряжения. Но при неизменном напряжении питания неизменной остаётся и частота, а стабилизация тока нагрузки осуществляется только изменением длительности импульса. По этому, можно считать, что это полноценная ШИМ. А изменение рабочей частоты при изменении напряжения питания объясняется непосредственной связью компаратора тока с задающим генератором. При одновременном использовании обоих компараторов в классической схеме всё работает точно так же, а ключевой режим или ШИМ включаются в зависимости от того, какой компаратор сработает в данный момент: Можно полностью исключить из работы компаратор напряжения, замкнув на корпус 5-й вывод микросхемы, а стабилизацию напряжения осуществлять так же посредством ШИМ, установив дополнительный транзистор. Такой вариант показан на Рис. Стабилизация напряжения в этой схеме осуществляется изменением напряжения на входе компаратора тока. Опорным напряжением служит пороговое напряжение затвора полевого транзистора VT1. Выходное напряжение стабилизатора пропорционально произведению порогового напряжения транзистора на коэффициент деления резистивного делителя Rd1, Rd2 и рассчитывается по формуле:. Один вход имеет пороговое напряжение 1. Например, при токе мА для светодиода на 3Вт имеем потери на резисторе-датчике тока величиной 1. Второй вход микросхемы имеет пороговое напряжение 0. Обычно, так эта микросхема и используется: Иногда ставят дополнительный ОУ для усиления напряжения с датчика тока, но мы этот вариант не будем рассматривать из-за потери привлекательной простоты схемы и увеличения стоимости стабилизатора. Проще будет взять другую микросхему…. Схема получается очень простая. Для удобства восприятия показаны функциональные узлы самой микросхемы Рис. Диод D с дросселем L — элементы любого импульсного стабилизатора, рассчитываются на требуемый ток нагрузки и неразрывный режим тока дросселя соответственно. Конденсаторы С i и С o — блокировочные по входу и выходу. Выходной конденсатор Со не является принципиально необходимым из-за малых пульсаций тока нагрузки, особенно при больших значениях индуктивности дросселя, по этому нарисован пунктиром и может отсутствовать в реальной схеме. Конденсатор С T — частотозадающий. Он так же не является принципиально необходимым элементом, поэтому показан пунктиром. В даташитах на микросхему указана максимальная рабочая частота КГц, в табличных параметрах приведено среднее значение 33КГц, на графиках, показывающих зависимость длительности открытого и закрытого состояний ключа от ёмкости частотозадающего конденсатора, приведены минимальные значения 2мкс и 0,3мкс соответственно при ёмкости 10пФ. Если учесть принцип работы микросхемы — триггер, устанавливаемый импульсом задающего генератора, и сбрасываемый компаратором тока, то получается, что эта мс является логической, а у логики рабочая частота не ниже единиц МГц. Выходит, что быстродействие будет ограничено только скоростными характеристиками ключевого транзистора. И если бы он не тянул частоту КГц, то и фронты со спадами импульсов были бы затянуты и КПД был бы очень низким из-за динамических потерь. Однако практика показала, что микросхемы разных производителей хорошо запускаются и работают вообще без частотозадающего конденсатора. А это позволило максимально повысить рабочую частоту — до КГц — КГц в зависимости от экземпляра микросхемы и её производителя. Ключевые транзисторы микросхемы держат такие частоты хорошо, так как фронты импульсов не превышают 0,1мкс, а спады — 0,12мкс при рабочей частоте КГц. Поэтому даже на таких повышенных частотах динамические потери в транзисторах достаточно малы, и основные потери и нагрев определяются повышенным напряжением насыщения ключевого транзистора 0. Резистор R b ограничивает ток базы встроенного ключевого транзистора. Показанное на схеме включение этого резистора позволяет уменьшить рассеиваемую на нём мощность и повысить КПД стабилизатора. Например, при последовательной цепочке из 3-х светодиодов с общим падением напряжения 9…10В и питании от аккумулятора В падение напряжения на резисторе Rb не превышает 4В. В результате, потери на резисторе Rb оказываются в несколько раз меньше, по сравнению с типовым включением, когда резистор включается между 8-м выводом мс и напряжением питания. Следует иметь в виду, что внутри микросхемы либо уже установлен дополнительный резистор Rb, либо сопротивление самой структуры ключей повышенное, либо структура ключей выполнена как источник тока. Это следует из графика зависимости напряжения насыщения структуры между выводами 8 и 2 от напряжения питания при различных сопротивлениях ограничительного резистора Rb Рис. В результате, в некоторых случаях когда разница между напряжениями питания и нагрузки мала или потери можно перенести с резистора Rb на микросхему резистор Rb можно не устанавливать, соединяя напрямую вывод 8 микросхемы либо с выходом, либо с напряжением питания. А когда общий КПД стабилизатора не особо важен, можно соединить выводы 8 и 1 микросхемы между собой. При выборе сопротивления резистора Rb приходится идти на компромисс. Чем меньше сопротивление, тем при меньшем начальном напряжении питания начинается режим стабилизации тока нагрузки, но при этом увеличиваются потери на этом резисторе при большом диапазоне изменения напряжения питания. В результате КПД стабилизатора уменьшается с увеличением напряжения питания. На следующем графике Рис. Хорошо видно, что с резистором на Ом стабилизация пропадает при напряжениях питания ниже 14В из-за недостаточного тока базы ключевого транзистора. С резистором на 24Ом стабилизация пропадает при напряжении Поэтому нужно хорошо просчитывать сопротивление резистора Rb для получения стабилизации в требуемом диапазоне питающих напряжений. Особенно при аккумуляторном питании, когда этот диапазон небольшой и составляет всего несколько вольт. Резистор R sc является датчиком тока нагрузки. Расчёт этого резистора особенностей не имеет. Следует только учитывать, что опорное напряжение токового входа микросхемы отличается у разных производителей. В приведенной таблице показаны реально измеренные значения опорного напряжения некоторых микросхем. Статистика по величине опорного напряжения мала, поэтому не следует рассматривать приведенные значения как эталон. Просто нужно иметь в виду, что реальное значение опорного напряжения может сильно отличаться от указанного в даташите значения. Такой большой разброс опорного напряжения вызван, по-видимому, назначением токового входа — не стабилизация тока нагрузки, а защита от перегрузки. Не смотря на это точность поддержания тока нагрузки в приведенном варианте достаточно хорошая. В микросхеме МС отсутствует возможность введения коррекции в цепь ОС. Исходно устойчивость достигается повышенными значениями индуктивности дросселя L и, особенно, ёмкости выходного конденсатора Со. В результате габариты стабилизатора получаются завышенными. Дополнительный парадокс заключается в том, что для понижающих импульсных стабилизаторов выходной конденсатор не является принципиально необходимым элементом. Требуемый уровень пульсаций тока напряжения можно получить одним дросселем. Получить хорошую устойчивость стабилизатора при требуемых или заниженных значениях индуктивности и, особенно, ёмкости выходного фильтра можно, установив дополнительную корректирующую RC цепочку Rf и Cf, как показано на рисунке Рис. С такой корректирующей цепочкой стабилизатор работает устойчиво во всём диапазоне напряжения питания, с малыми значениями индуктивности единицы мкГн и ёмкости единицы и доли мкФ выходного фильтра или вообще без выходного конденсатора. Не малую роль для устойчивости играет ШИМ режим при использовании для стабилизации токового входа микросхемы. Коррекция позволила работать на повышенных частотах некоторым микросхемам, которые раньше вообще не хотели нормально работать. Например, на следующем графике приведена зависимость рабочей частоты от напряжения питания для микросхемы MCACD фирмы STMicroelectronics при ёмкости частотозадающего конденсатора пФ. Как видно из графика, без коррекции данная микросхема не хотела работать на повышенных частотах даже с малой ёмкостью частотозадающего конденсатора. Изменение ёмкости от нуля до нескольких сотен пФ кардинально не влияли на частоту, а максимальное её значение еле достигает КГц. После введения корректирующей цепочки RfCf эта же микросхема как и другие, подобные ей стала работать на частотах почти до КГц. Приведенную зависимость, пожалуй, можно считать типовой для большинства микросхем, хотя микросхемы некоторых фирм и без коррекции работают на повышенных частотах, а введение коррекции позволило получить для них рабочую частоту КГц при напряжении питания 12…14В. На графике приведены зависимости потребляемого тока Iп , тока нагрузки Iн и тока короткого замыкания выхода Iкз от напряжения питания при двух значениях ёмкости выходного конденсатора Со — 10мкФ и мкФ. Хорошо видно, что увеличение ёмкости выходного конденсатора увеличивает устойчивость стабилизатора — ломаность кривых при ёмкости 10мкФ вызвана самовозбуждением. При напряжениях питания до 16В возбуждения нет, он появляется при В. Затем происходит какое-то изменение режима и при напряжении 24В появляется второй излом. При этом меняется рабочая частота, что так же видно на предыдущем графике Рис. Увеличение ёмкости выходного конденсатора до мкФ и более увеличивает устойчивость, особенно при низких значениях напряжения питания. Но не устраняет возбуждение. Более — менее устойчивую работу стабилизатора удаётся получить при ёмкости выходного конденсатора не менее мкФ. При этом индуктивность дросселя очень слабо влияет на общую картину, хотя очевидно, что увеличение индуктивности повышает устойчивость. Перепады рабочей частоты сказываются на стабильности тока нагрузки, что тоже видно на графике. Не удовлетворительна и общая стабильность выходного тока при изменении напряжения питания. Относительно стабильным ток можно считать в довольно узком интервале напряжений питания. Например, при работе от аккумулятора. Хорошо видно, что стабилизатор стал работать, как и положено стабилизатору тока — токи нагрузки и короткого замыкания практически равны и неизменны во всём диапазоне питающих напряжений. При этом выходной конденсатор вообще перестал влиять на работу стабилизатора. Теперь ёмкость выходного конденсатора влияет только на уровень пульсаций тока и напряжения нагрузки, и во многих случаях конденсатор можно вообще не устанавливать. Ниже, в качестве примера, приведены значения пульсации токов нагрузки при разных ёмкостях выходного конденсатора Со. Светодиоды включены по 3 последовательно в 10 параллельных групп 30шт. Напряжение питания — 12В. С конденсатором на 0,33мкФ: С конденсатором на 1,5мкФ: С конденсатором на 10мкФ: То есть, без конденсатора, при общем токе нагрузки мА пульсации тока нагрузки составляли 65мА, что в пересчёте на один светодиод даёт средний ток 22,6мА и пульсацию 6,5мА. Видно, как даже маленькая ёмкость в 0,33мкФ резко уменьшает пульсации тока. В то же время увеличение ёмкости с 1мкФ до 10мкФ уже слабо влияет на уровень пульсаций. Все конденсаторы были керамические, так как обычные электролиты или танталовые не обеспечивают даже близкий уровень пульсаций. Получается, что на выходе вполне достаточно конденсатора на 1мкФ на все случаи жизни. Увеличивать ёмкость до 10мкФ при токе нагрузки 0,,3А вряд ли имеет смысл, так как пульсации уже существенно не уменьшаются по сравнению с 1мкФ. Если же дроссель взять с большей индуктивностью, то можно вообще обойтись без конденсатора даже при больших токах нагрузки и или больших напряжениях питания. Пульсации входного напряжения при питании 12В и ёмкости входного конденсатора Сi 10мкФ не превышают мВ. Микросхема МС нормально работает при напряжении питания от 3В до 40В по даташитам мс фирмы STM — до 50В и до 45В реально, обеспечивая в нагрузке ток до 1А для корпуса DIP-8 и до 0. С учётом напряжения насыщения ключевого транзистора 0. Однако в этом случае требуется хороший теплоотвод, иначе встроенная в микросхему защита от перегрева не позволит работать на таком токе. Стандартное впаивание DIP корпуса микросхемы в плату не обеспечивает требуемого охлаждения на максимальных токах. Нужна формовка выводов DIP корпуса под SMD вариант, с удалением тонких концов выводов. Оставшаяся широкая часть выводов изгибается заподлицо с основанием корпуса и уже потом припаивается на плату. Полезно печатную плату развести так, что бы под корпусом микросхемы оказался широкий полигон, а перед установкой микросхемы нужно нанести на её основание немного теплопроводной пасты. За счёт коротких и широких выводов, а так же из-за плотного прилегания корпуса к медному полигону печатной платы тепловое сопротивление корпуса микросхемы уменьшается и она сможет рассеять несколько большую мощность. Для корпуса SO-8 хорошо помогает установка дополнительного радиатора в виде пластины или другого профиля прямо на верхнюю часть корпуса. С одной стороны такие попытки увеличения мощности выглядят странными. Ведь можно просто перейти на другую, более мощную, микросхему или установить внешний транзистор. И при токах нагрузки более 1. Однако, когда требуется ток нагрузки 1. Дальнейшему росту КПД препятствуют повышенное напряжение насыщения ключевого транзистора — не менее 0. По этому основным греющимся элементом стабилизатора всегда является микросхема. Правда ощутимый нагрев бывает только при предельных для конкретного корпуса мощностях. Например, микросхема в корпусе SO-8 при токе нагрузки 1А нагревается до градусов и без дополнительного теплоотвода циклически выключается встроенной защитой от перегрева. При токах до 0. При повышенных токах нагрузки можно снизить рабочую частоту. В этом случае динамические потери ключевого транзистора значительно уменьшаются. Снижается общая мощность потерь и нагрев корпуса. Внешними элементами, влияющими на КПД стабилизатора, являются диод D, дроссель L и резисторы Rsc и Rb. Поэтому диод следует выбирать с малым прямым напряжением диод Шоттки , а дроссель — с как можно низким сопротивлением обмотки. Снизить потери на резисторе Rsc можно уменьшением порогового напряжения, выбрав микросхему соответствующего производителя. Об этом уже говорилось ранее смотрите таблицу в начале. Ещё один вариант уменьшения потерь на резисторе Rsc — введение дополнительного постоянного смещения по току резистора Rf подробнее это будет показано ниже на конкретном примере стабилизатора. Резистор Rb следует хорошо просчитывать, стараясь брать его как можно с большим сопротивлением. При изменении напряжения питания в больших пределах лучше вместо резистора Rb поставить источник тока. В этом случае прирост потерь с ростом напряжения питания будет не таким резким. При принятии всех перечисленных мер, доля потерь этих элементов получается в 1. Так как на токовый вход микросхемы подаётся постоянное напряжение, пропорциональное только току нагрузки, а не как обычно — импульсное, пропорциональное току ключевого транзистора сумма токов нагрузки и выходного конденсатора , то индуктивность дросселя уже не влияет на стабильность работы, так как перестаёт быть элементом корректирующей цепи её роль выполняет цепочка RfCf. От значения индуктивности зависит только амплитуда тока ключевого транзистора и пульсации тока нагрузки. А так как рабочие частоты относительно высокие, то даже с малыми значениями индуктивности пульсации тока нагрузки малы. Однако из-за относительно маломощного ключевого транзистора, встроенного в микросхему, не следует сильно уменьшать индуктивность дросселя, так как при этом увеличивается пиковый ток транзистора при прежнем среднем его значении и растёт напряжение насыщения. В результате, увеличиваются потери на транзисторе, и падает общий КПД. Правда, не кардинально — на несколько процентов. С другой стороны, это позволяет, даже при небольших токах нагрузки, выбрать дроссель с малой индуктивностью, следя лишь за тем, что бы амплитуда тока ключевого транзистора не превысила максимально допустимое для микросхемы значение 1. Например, при токе нагрузки 0. При этом импульсный ток ключевого транзистора микросхемы не превышает 0,3А. Если же уменьшить индуктивность дросселя до 4мкГн, то при прежнем среднем токе импульсный ток ключевого транзистора увеличится до предельного значения 1. Правда уменьшится КПД стабилизатора за счёт увеличения динамических потерь. Но, возможно, в некоторых случаях окажется приемлемым пожертвовать КПД, но применить малогабаритный дроссель с маленькой индуктивностью. Увеличение индуктивности дросселя позволяет так же увеличить и максимальный ток нагрузки вплоть до предельного значения тока ключевого транзистора микросхемы 1. При увеличении индуктивности дросселя форма тока ключевого транзистора меняется с полностью треугольной до полностью прямоугольной. А так как площадь прямоугольника в 2 раза больше площади треугольника при одинаковых высоте и основании , то среднее значение тока транзистора и нагрузки можно увеличить в 2 раза при неизменной амплитуде импульсов тока. То есть, при треугольной форме импульса амплитудой 1. И любое увеличение тока нагрузки свыше этого значения влечёт превышение максимального тока ключевого транзистора микросхемы. Увеличив индуктивность дросселя так, что бы ток транзистора стал прямоугольным, можем убрать двойку из формулы максимального тока и получить:. Следует учитывать, что при значительном увеличении индуктивности дросселя несколько увеличиваются и его габариты. Тем не менее, иногда оказывается проще и дешевле для увеличения тока нагрузки увеличить размеры дросселя, чем ставить дополнительный мощный транзистор. Естественно, при требуемых токах нагрузки более 1. Реально же получаются значения почти 0. На более низких частотах КГц коэффициент заполнения может достигать 0, Разница между напряжениями питания и нагрузки уменьшается до напряжения насыщения ключевого транзистора, которое обычно не превышает 1В при токах до 1А и не более 0. Несмотря на наличие статических потерь, динамические отсутствуют и транзистор работает практически как перемычка. Даже когда транзистор остаётся управляемым и работает в ШИМ режиме, КПД остаётся высоким из-за снижения тока. Например, при разнице 1. Параметры токов и напряжений для такого случая будут указаны ниже при рассмотрении практических схем стабилизаторов. Много вариантов не будет, так как самые простые, повторяющие классические варианты по схемотехнике, не позволяют ни поднять рабочую частоту или ток, ни увеличить КПД, ни получить хорошую устойчивость. По этому наиболее оптимальный вариант получается один, блок-схема которого и была показана на Рис. Могут меняться только номиналы компонентов в зависимости от требуемых характеристик стабилизатора. Из особенностей — после выведения из цепи ОС тока выходного конденсатора С3 , стало возможным уменьшить индуктивность дросселя. Для пробы был взят старый отечественный дроссель на стержне типа ДМ-3 на 12мкГн. Как видно, характеристики схемы получились достаточно хорошие. В отличие от предыдущей схемы резистор R1 подключен не к источнику питания, а на выход стабилизатора. В результате, напряжение на резисторе R1 стало меньше на величину напряжения на нагрузке. При прежнем токе через него мощность, выделяемая на нём, уменьшилась с 0. Заодно была увеличена индуктивность дросселя, что так же увеличивает КПД стабилизатора. В результате КПД увеличился на несколько процентов. Конкретные цифры приведены на схеме. Ещё одна характерная особенность двух последних схем. У схемы на Рис. Это вызвано не правильным выбором сопротивления резистора R1, о чём уже говорилось ранее смотрите Рис. Так как повышенное сопротивление R1, уменьшая стабильность тока нагрузки, увеличивает КПД, то в некоторых случаях этим можно воспользоваться. Скажем, при аккумуляторном питании, когда пределы изменения напряжения малы, а высокий КПД более актуален. Несмотря на разницу в производителях почти все микросхемы позволяли получить приличные характеристики стабилизатора даже в простых схемах. Попалась только микросхема GSS от Globaltech Semiconductor, которая ни как не хотела работать на высоких частотах. Потом было закуплено несколько микросхем MCACD и MCEBD от STMicroelectronics, которые показали ещё худшие результаты — на повышенных частотах не работали, устойчивость плохая, завышенное напряжение опоры токового компаратора 0. Правда, на относительно низкой частоте — не более КГц. Sipex Corporation SPA , Motorola MCA , Analog Technology APN8 , Anachip AP и APА. Fairchild MCA — не уверен, что правильно опознал фирму. ON Semiconductor, Unisonic Technologies UTC и Texas Instruments — не помню, так как обращать внимание на фирму стал только после того, как столкнулся с нежеланием работать мс некоторых фирм, а специально микросхемы этих фирм не покупались. Что бы не выбрасывать закупленные, плохо работающие, микросхемы MCACD и MCEBD от STMicroelectronics, было проведено несколько экспериментов, которые и привели к схеме, показанной в самом начале на Рис. Из графика на Рис. Устойчивость очень хорошая — будто ШИМ работает. Частота достаточно высокая, что позволяет брать малогабаритные дроссели с невысокой индуктивностью и полностью отказаться от выходного конденсатора. Хотя установка небольшого конденсатора может полностью убрать пульсации тока нагрузки. Как уже говорилось, у доставшихся мне микросхем MCACD и MCEBD от STMicroelectronics оказалось завышенное опорное напряжение токового компаратора — 0. Из-за этого при больших токах нагрузки на резисторе-датчике тока получаются большие потери. Для уменьшения потерь, в схему был добавлен источник тока на транзисторе VT1 и резисторе R2. При токе нагрузки 1А резистор R1 должен быть на 0. Ставим имеющееся в наличии значение 0. Без стабилизатора тока на VT1 резистор R1 нужно было бы выбирать из расчёта 0. Сейчас же при том же токе потери на R1 всего 0. Питание данного варианта от аккумулятора, ток в нагрузке до 1А, мощность Вт. Ток короткого замыкания выхода 1. При этом потребляемый ток уменьшается до 64мА при напряжении питания Микросхема в таком режиме даже не греется и может находиться в режиме КЗ сколько угодно. Микросхема взята в корпусе SO-8 и ток нагрузки в 1А для неё предельный. Она очень сильно греется температура выводов градусов! Напряжение насыщения ключа микросхемы довольно большое — почти 1В при токе 1А, поэтому и нагрев такой. Хотя, судя по даташиту на микросхему, напряжение насыщения ключевого транзистора при токе 1А не должно превышать 0. Не смотря на отсутствие каких либо сервисных возможностей в микросхеме, их можно реализовать самостоятельно. Обычно, для стабилизатора тока светодиодов требуются выключение и регулировка тока нагрузки. Выключение стабилизатора на микросхеме МС реализуется подачей напряжения на 3-й вывод. Пример показан на Рис. Экспериментально было определено, что при подаче напряжения на 3-й вывод микросхемы её задающий генератор останавливается, а ключевой транзистор закрывается. В таком состоянии потребляемый ток микросхемы зависит от её производителя и не превышает тока холостого хода, указанного в даташите 1. Остальные варианты выключения стабилизатора например, подачей на 5-й вывод напряжения более 1. На 3-м выводе микросхемы действует пилообразное напряжение заряда и разряда частотозадающего конденсатора. Когда напряжение достигает порогового значения 1. Значит, для выключения стабилизатора нужно подать на 3-й вход микросхемы напряжение не менее 1. Согласно данным даташитов на микросхему времязадающий конденсатора разряжается током максимум 0,26мА. Значит, при подаче на 3-й вывод внешнего напряжения через резистор, для получения выключающего напряжения не менее 1. В результате имеем две основные цифры для расчёта внешнего резистора. Например, при напряжении питания стабилизатора 12…15В, стабилизатор должен быть надёжно выключен при минимальном значении — при 12В. Для надёжного выключения микросхемы сопротивление резистора выбираем меньше вычисленного значения. На фрагменте схемы Рис. При таком сопротивлении напряжение выключения получается около 9В. Значит, при напряжении питания стабилизатора 12В можно надеяться на надёжное выключение стабилизатора с помощью данной схемы. При управлении стабилизатором от микроконтроллера резистор R нужно пересчитать для напряжения 5В. Входное сопротивление по 3-му входу микросхемы довольно большое и любое подключение внешних элементов может влиять на формирование пилообразного напряжения. Для развязки цепей управления от микросхемы и, тем самым, сохранении прежней помехоустойчивости служит диод VD1. Управление стабилизатором можно осуществлять либо подачей постоянного напряжения на левый вывод резистора R Рис. Стабилитрон VD2 призван защитить вход микросхемы от попадания высокого напряжения. При низких напряжениях питания он не нужен. Так как опорное напряжение компаратора тока микросхемы равно сумме напряжений на резисторах R1 и R3, то изменением тока смещения резистора R3 можно регулировать ток нагрузки Рис. При этом на резисторе R3 напряжение смещения будет меняться в пределах 0. Для срабатывания компаратора тока микросхемы на резисторе-датчике тока R1 Рис. Для регулировки тока нагрузки постоянным напряжением нужно в затвор транзистора VT1 поставить делитель напряжения Rd1Rd2. С помощь этого делителя можно согласовать любое напряжение управления с требуемым для VT1. Например, требуется регулировка тока нагрузки в пределах 0…1А с помощью постоянного напряжения, изменяемого в пределах 0…5В. Для использования схемы стабилизатора тока на Рис. Исходно, схема рассчитана на ток нагрузки 1А, который задаётся током резистора R2 и пороговым напряжением полевого транзистора VT1. Для уменьшения тока нагрузки до нуля, как следует из прошлого примера, нужно увеличить ток резистора R2 с 0. При неизменном сопротивлении резистора R2 39КОм напряжение на нём должно меняться в пределах 0. При нулевом напряжении на затворе и пороговом напряжении транзистора VT2 1. Для увеличения напряжения на R2 до 1. Полная принципиальная схема стабилизатора тока на 1А с функциями включения-выключения и регулировки тока приведена на Рис. Нумерация новых элементов продолжает начатую по схеме Рис. Но полностью проверялась схема по Рис. Приведенный на схеме способ включения-выключения проверен макетированием. Способы регулировки тока пока проверены только моделированием. Но так как способы регулировки созданы на базе реально проверенного стабилизатора тока, то при сборке придётся только пересчитывать номиналы резисторов под параметры примененного полевого транзистора VT1. В приведенной схеме использованы оба варианта регулировки тока нагрузки — переменным резистором Rp и постоянным напряжением 0…5В. Гегулировка переменным резистором выбрана немного другой по сравнению с Рис. Обе регулировки зависимы — ток, выставленный одним из способов, является максимальным для другого. Если переменным резистором Rp выставить ток нагрузки 0. И наоборот — ток 0. Зависимость регулировки тока нагрузки переменным резистором — экспоненциальная, поэтому для получения линейной регулировки переменный резистор желательно выбрать с логарифмической зависимостью сопротивления от угла поворота. Переключатель SB1 включает или выключает стабилизатор. При разомкнутых контактах стабилизатор выключен, при замкнутых — включен. При полностью электронном управлении выключение стабилизатора можно реализовать либо подачей постоянного напряжения непосредственно на 3-й вывод микросхемы, либо посредством дополнительного транзистора. В зависимости от требуемой логики управления. Конденсатор С4 обеспечивает мягкий запуск стабилизатора. Напряжение на резисторе R3 превышает пороговое для токового входа микросхемы, по этому ключевой транзистор микросхемы закрыт. Ток через R3 будет постепенно уменьшаться пока не достигнет значения, заданного резистором R2. Ниже представлены варианты печатной платы стабилизатора по блок-схеме Рис. Плата нарисована в программе Sprint-Layout 5-й версии: Стабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС На плате есть посадочные места под все элементы схемы. При распайке платы некоторые элементы можно не устанавливать об этом уже рассказывалось выше. Например, я уже полностью отказался от установки частотозадающего C Т и выходного Co конденсаторов Рис. Без частотозадающего конденсатора стабилизатор работает на более высокой частоте, а необходимость в выходном конденсаторе есть только при больших токах нагрузки до1А и или малых индуктивностях дросселя. Иногда есть смыл установить частотозадающий конденсатор, снизив рабочую частоту и, соответственно, динамические потери мощности при больших токах нагрузки. Каких либо особенностей печатные платы не имеют и могут быть выполнены как на одностороннем, так и на двухстороннем фольгированном текстолите. При использовании двухстороннего текстолита вторая сторона не вытравливается и служит дополнительным теплоотводом и или общим проводом. При использовании металлизации обратной стороны платы в качестве теплоотвода нужно просверлить сквозное отверстие возле 8-го вывода микросхемы и соединить пайкой обе стороны короткой перемычкой из толстой медной проволоки. Если используется микросхема в DIP корпусе, то отверстие нужно просверлить против 8-го вывода и при пайке использовать этот вывод в качестве перемычки, распаяв вывод с обеих сторон платы. Хорошие результаты вместо перемычки даёт установка заклёпки из медного провода диаметром 1,8мм жила из кабеля сечением 2,5мм 2. Ставится заклёпка сразу после вытравливания платы — нужно высверлить отверстие диаметром, равным диаметру провода заклёпки, плотно вставить кусочек провода и укоротить его так, что бы он выступал из отверстия не более, чем на 1мм, и хорошенько расклепать с обеих сторон на наковальне небольшим молоточком. Со стороны монтажа расклёпывать следует заподлицо с платой, что бы выступающая шляпка заклёпки не мешала распайке деталей. Может показаться странным совет, делать теплоотвод именно от 8-го вывода микросхемы, но краш-тест корпуса неисправной микросхемы показал, что вся её силовая часть расположена на широкой медной пластинке с цельным отводом на 8-й вывод корпуса. Выводы 1 и 2 микросхемы хотя и выполнены в виде полосок, но слишком тонких для использования их в качестве теплоотвода. Все остальные выводы корпуса соединяются с кристаллом микросхемы тонкими проволочными перемычками. Интересно, что не все микросхемы выполнены таким образом. Прверенные ещё несколько корпусов показали, что кристалл расположен в центе, а полосковые выводы микросхемы все одинаковые. Распайка — проволочными перемычками. Теплоотвод ещё можно выполнить из медной стальной, алюминиевой прямоугольной пластины толщиной 0,мм с размерами, не выходящими за пределы платы. При использовании DIP корпуса площадь пластины ограничивается только высотой дросселя. Между пластиной и корпусом микросхемы следует положить немного термопасты. При корпусе SO-8 плотному прилеганию пластины иногда могут препятствовать некоторые детали монтажа конденсаторы и диод. В этом случае вместо термопасты лучше поставить Номакон-овскую резиновую прокладку подходящей толщины. Желательно припаять 8-й вывод микросхемы к этой пластине проволочной перемычкой. Если охлаждающая пластина имеет большие размеры и закрывает прямой доступ к 8-му выводу микросхемы, то нужно предварительно просверлить в пластине отверстие напротив 8-го вывода, а к самому выводу предварительно припаять вертикально кусочек провода. Затем, продев провод в отверстие пластины и прижав её к корпусу микросхемы, спаять их вместе. Сейчас доступен хороший флюс для пайки алюминия, поэтому теплоотвод лучше сделать из него. В этом случае теплоотвод можно согнуть по профилю с наибольшей площадью поверхности. Для получения токов нагрузки до 1,5А теплоотвод следует делать с обеих сторон — в виде сплошного полигона с обратной стороны платы и в виде металлической пластины, прижатой к корпусу микросхемы. При этом обязательна пайка 8-го вывода микросхемы как к полигону на обратной стороне, так и к пластине, прижатой к корпусу. Для увеличения тепловой инерции теплоотвода с обратной стороны платы, его так же лучше выполнить в виде пластины, припаянной к полигону. В этом случае удобно теплоотводящую пластину посадить на заклёпку у 8-го вывода микросхемы, ранее соединявшей обе стороны платы. Заклёпку и пластину пропаять, и прихватить её пайкой в нескольких местах по периметру платы. Кстати, при использовании пластины с обратной стороны платы, сама плата может быть выполнена уже из одностороннего фольгированного текстолита. Надписи на плате позиционных обозначений элементов выполнены обычным способом как и печатные дорожки кроме надписей на полигонах. В этом случае эти надписи получаются вытравливанием. Провода питания и светодиодов припаиваются с противоположных торцов платы согласно надписям: Торцы ещё не остывшей термоусадки нужно обжать плоскогубцами поближе к выводам. Обжатая на горячую термоусадка склеивается и образует почти герметичный и достаточно прочный корпус. Обжатые края склеиваются на столько прочно, что при попытке рассоединения термоусадка просто рвётся. В то же время, при необходимости ремонта-обслуживания, обжатые места сами расклеиваются при повторном нагревании феном не оставляя даже следов обжатия. При некоторой сноровке ещё горячую термоусадку можно растянуть пинцетом и аккуратно вынуть из неё плату. В результате, термоусадка окажется пригодной для повторного корпусирования платы. При необходимости полной герметизации платы, после обжатия термусадки её торцы можно залить термокоеем. Хотя и один слой оказывается достаточно прочным. Для ускоренного расчёта и оценки элементов схемы, в программе EXCEL была нарисована таблица с формулами. Для удобства, некоторые расчёты поддерживаются кодом на VBA. Работа программы проверялась только в среде ОС Windows XP: Стабилизатор Тока Светодиодов На Микросхеме МС В противном случае программа запустится, и даже будет производить пересчёт по прописанным в ячейках таблиц формулам, но некоторые функции окажутся отключенными проверка корректности ввода, возможность оптимизации и т. После запуска программы появится окно с запросом: Обновленными окажутся и все формулы для расчёта. Это проще, чем искать и исправлять ошибки и снова прописывать утерянные формулы. Программа представляет собой обычный лист книги Excel с тремя отдельными таблицами Входные данные , Выходные данные , Результаты расчёта и схемой стабилизатора. В первых двух таблицах прописаны название вводимого или вычисленного параметра, его краткое условное обозначение оно же используется в формулах для наглядности , значение параметра и единица измерения. В третьей таблице названия опущены за ненадобностью, так как назначение элемента можно увидеть тут же на схеме. Значения вычисляемых параметров помечены жёлтым цветом и их нельзя менять самостоятельно, так как в этих ячейках прописаны формулы. Назначение некоторых параметров объяснено в примечаниях. Все ячейки с входными данными должны быть заполнены, так как они все принимают участие в вычислении. В этом случае индуктивность дросселя вычисляется исходя из минимального значения тока нагрузки. Если же в этой ячейке задать значение тока пульсаций нагрузки, то индуктивность дросселя вычисляется исходя из указанного значения пульсаций. У разных производителей микросхем некоторые параметры могут отличаться — например, величина опорного напряжения или потребляемый ток. Что бы получить более достоверные результаты вычислений, нужно указать более точные данные. Зная фирму-производителя микросхемы можно найти более точные данные. Формулы, по которым производятся вычисления можно увидеть, выделив ячейку с вычисленным значением. Зелёным цветом ячейка выделяется при допустимом значении параметра, а красным — при превышении максимально допустимого значения. В документе AND, где более подробно описывается эта микросхема, сказано, что максимальное значение коэффициента заполнения микросхемы MC не может превышать 0. Правда практика показала, что реальное значение коэффициента заполнения может быть больше 0. Полученные значения можно использовать при сборке схемы стабилизатора. Иногда бывает полезно подогнать полученные значения под себя, например, когда полученное значение сопротивления резистора, ёмкости конденсатора или индуктивности дросселя не совпадает со стандартным. Так же, интересно бывает посмотреть, как влияет на общие характеристики схемы изменение номиналов некоторых элементов. В программе реализована такая возможность. При этом с поля со значением снимается жёлтая подсветка, что означает возможность самостоятельного выбора значения данного параметра. Однако следует иметь в виду, что параметры практически всех формул пересекаются, поэтому при желании изменить сразу все параметры этой таблицы может появиться окно ошибки с сообщением о перекрёстных ссылках. Яркость удобно регулируется изменением R3. У меня получился диапазон 5…0 ком. При больших значениях не было генерации. DimasS01, о проблеме уже известно. Решение — в уменьшении сопротивления резистора R3 рис. На сколько уменьшать — зависит от конкретной мс. Можно либо проверить, какой у неё ток по 7-му выводу, либо поставить заведомо маленький резистор, например, на 1КОм…. Вот ещё ссылка по этому вопросу: А вот конкретная переделка настолькной лампы по схеме рис. Так как файлы из статейки почему-то уже не доступны, то взять их можно здесь: Соответсвенно отдельно схема источника тока на полевике работает без вопросов ток 33мкА на резисторе мв. Уважаемый автор, я был бы благодарен за помощь, может я где натупил. Может, у кого есть скачанные файлы, в частности печатки? Скиньте, пожалуйста mikhail09p пёс gmail com. Только нужно поставить резистор в разрыв 8-го вывода мс. У Вас этого резистора нет, по этому видимо и греется. Да, возможно что и из за резюка. При насыщении катушки как раз когда надо раскачать много вольт на выходе управляющий транзюк внутри микросхемы может уходить почти в кз через катушку. Щас только дошло что за что боролся на то и напоролся. У меня в схеме первая нога микрухи подцеплена ПОСЛЕ токового шунта. Тоесть опять же меряется ток не нагрузки а всей схемы в целом… Будет интересно посмотреть как оно заработает если прицепить её перед шунтом. Кстати у меня сейчас в схеме совсем уж необычный аналог классической МЦ-хи запаян: Последний оригинал попалил нечаянно коротнув ножки, а под рукой была только эта. Но разницы особой не заметил, что mc, что КРЕУ5 — работает примерно одинаково. От одного элемента работать не будет из-за слишком большого падения напряжения на последовательно включенных датчике тока, светодиоде и ключевом транзисторе. Для запитки одного белого светодиода требуется минимум 5В питания при нулевом сопротивлении резистора Rb. Нужно не менее двух li-ion аккумуляторов. Почему у Вас не работала стабилизация при напряжении питания В я не знаю, так как у меня таких проблем небыло. Для нормальной работы от напряжения 4В попробуйте включить 8-й вывод мс не на выход, а на вход питания через резистор не более 82Ом, как на схеме рис. Dwd, огромное спасибо за такое подробное исследование! Думаю немало разработчиков сэкономят время имея эти данные. Но собственно к делу. Попали мне в руки светодиоды на 10вт.. Да и от напряжения на входе ток, потребляемый схемой тоже будет меняться. Поэтому пришлось делать источник отрицательного напряжения. Сразу в ответ на вопрос — зачем вт светодиод, на 5ватт стоватному диоду радиатор практически не нужен, и это при очень хорошем световом потоке. Спасибо большое за инетресный материал. Я сжег выходные ключи 3-х штук микросхем: А шаманить пришлось из-за того, что стабилизация тока по входу CS 7 pin не осуществлялась вообще. Нагрузка один 3Вт светодиод. Напряжение входа от 4 до 9 В. Ток выбран мА. Шунт Разный пробовал, существенно не влиял на результат. С повышением напряжения ток в нагрузке возростал пропорционально. Конденсатор частотозадающий отсутствовал, так как ниже пФ МС не запускалась. Без кондера частота кГц приблизительно. Не качаются калькулятор расчета и др. Для отправки комментария вам необходимо авторизоваться. Работа программы проверялась только в среде ОС Windows XP. Представлены варианты печатной платы стабилизатора по блок-схеме Рис. Плата нарисована в программе Sprint-Layout 5-й версии. OpenVoron Открытые проекты по электронике. Новости проекта Печатные платы ch-cpcb модуль управления ch-cpcb датчик ch-cpcb USB K-L-line адаптер ch-cpcb для проектов ch-c3xxx Проект ИЛЛИССИ Форум О нас Участники проекта Как стать участником проекта? Лицензия Файлообменник Войти Регистрация. Индикатор температуры Четырех канальный терморегулятор. Микросхема Призводитель U опорное В MCACD STMicroelectronics 0. Добавить комментарий Отменить ответ Для отправки комментария вам необходимо авторизоваться. Стабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС Статья в формате pdf. Плата нарисована в программе Sprint-Layout 5-й версии Download. USB K-L-line адаптер - Информация по подключению адаптера к автомобилю. USB K-L-line адаптер - Документация по установке драйвера. Стабилизатор тока на SN, часть 2. Сенсорный выключатель света LCD драйвер — UCs Регулятор влажности LM и светодиоды Индикатор кода — RC-5 Protocol Philips Стабилизатор тока для светодиодов SN Цифровой спидометр для автомобиля Стробоскоп для автомобиля Контроллер управления светодиодным освещением с дистанционным управлением Модуль управления аварийным клапаном подачи воды ch-c Универсальный терморегулятор ch-c Защита датчиков температуры DS18B20 от статического электричества Мультизоновый индикатор-терморегулятор ch-c Датчик контроля протечки воды ch-c Простой цифровой вольтметр ch-c Четырех канальный терморегулятор - прошивка V6. Сенсорный выключатель света - печатные платы. Прошивка для охранных систем. Прошивка для управления драйвером мощных светодиодов. О нас Проекты Новости проекта Печатные платы.
Предлагаю вашему вниманию простой, но довольно мощный понижающий ИП. Целью разработки было создать ИП для питания компьютера в автомобиле. Малогабаритный и с хорошими характеристиками. Простой в изготовлении, используя подручные средства, то есть элементы от старых РС БП или мамок, от ненужной телефонной зарядки и т. Управляющей микросхемой выбрана МС, за дешевизну доступность, удобный тип корпуса и главное наличие некоторого количества их у меня. Но можно было при должном подходе умощнить таким образом, любую микросхему с аналогичными функциями. Работу схемы рассказывать нет смысла, думаю, она очевидна, Остановлюсь только на важных, на мой взгляд, моментах. Микросхему выпускают множество производителей, в моем распоряжении было три типа, выяснилось, что образец под гордым названием КА склонен возбуждаться, визуально это выражалось в свисте дросселя, хотя свои параметры с незначительным ухудшением конструкция при этом сохраняла. Эффект был устранен установкой по питанию микросхемы дроссель. Это решение не принципиально, можно было обойтись и резистором или еще лучше кренкой вольт на Цепочка R3-VD1-R4 в базе КТ, это попытка сэкономить несколько миллиампер, не открывая выходной транзистор микросхемы, используем только предвыходной. Для правильного понимания ситуации смотрите описание на микросхему. Резистор R5 компромиссный вариант между хорошим фронтом на затворе полевого транзистора и потребляемым током в этой цепи, оптимально 1К. Резистор несколько греется, необходимая мощность 0,5Вт. Для получения наилучшего КПД, необходимо максимально открыть полевой транзистор, для этого, в этом его включении, требуется подать на затвор импульс амплитудой выше, чем Uпит вольт на Необходимое для этого напряжение снимается с дросселя дополнительной обмоткой. Такой вариант показал несколько лучшие результаты, чем традиционный способ, через емкость с истока полевого транзистора. Отдельно остановлюсь на том, что с этой схемы, в дополнение к основному Uвых можно получить любые необходимые стабилизированные напряжения любой полярности. Идея заключается в том, что в дросселе DR3 присутствует импульс со стабилизированным действующим значением равным Uвых. Используя это, снимаем необходимые нам напряжения с дросселя вторичными обмотками. Количество витков дополнительной обмотки рассчитывается довольно просто. Например, Uвых 5в, а намотано в основной обмотке, например 10 витков, следовательно, что бы получить 10в, на дополнительной обмотке нужно намотать 20витков. Преобразователь предназначался, как я ранее говорил для питания компьютера в автомобиле. Идея себя отлично оправдала. Но решено было отказаться от такого питания монитора из соображений лишнего тепловыделения преобразователем. Стоит оговориться, что без нагрузки на Uвых идея не работает, в силу того, что микросхема выдает очень короткий импульс, годный только для зарядки выходного электролита до Uвых. Но при нагрузке уже в 0,1А все встает на свои места. Фильтр по питанию в данный преобразователь сознательно не ставился. Для питания магнитолы монитора и компьютера у меня стоят дополнительный маленький аккумулятор выполняющий роль UPS и развязка с фильтрами на каждое из устройств, ставить еще один фильтр не было смысла. Uвх В 40в теоретически, реально пробовал до 29В, но не вижу причин схеме не работать и при напряжении до Vcc max микросхемы Uвых выбираем исходя из ваших потребностей. Задается делителем на резисторах R1 R2, они должны при вашем Uвых обеспечить на 5й ножке микросхемы 1. И соответственно необходимо подобать число витков на дополнительной обмотке дросселя Выходной ток, определятся только элементами VT2 VD3 DR3, и подходящим радиатором, для диода и транзистора. Конструкция рассчитывалась на ток нагрузки до 10А. Правда, с падением КПД на пару процентов. Для долговременной работы с такой нагрузкой как минимум необходимо увеличить размер радиатора для силовых элементов. Потребляемый ток без нагрузки менее 25мА Конструкция: Плата в зеркальном виде под ЛУТ. Транзистор VT3 и диод VD2 крепятся на боковую стенку корпуса через изолирующую теплопроводящую прокладку. Площадь внешней поверхности приблизительно см. Основное количества тепла выделяет диод VD3 и меньше транзистор VT2, приблизительно 3Вт на двоих при нагрузке 5А. Температура корпуса при этом С, после получаса работы.. В моем варианте 5В 10А, стоят R1 1. Диод VD3 любой быстрый от КД до любых импортных, которые в избытке присутствуют в непригодном компьютерном железе, только конечно не те, что стоят в выпрямителе в 50Гц в БП. Теперь про трансформатор DR3. В стремлении получить максимально возможный КПД я постарался сделать его с наименьшим количеством потерь. Кольцо из пресспермалоя, желтого цвета. Взято из РС БП, встречаются два типоразмера 23мм и 27мм. У 23мм при этих токах и этой частоте маловата мощность, и как следствие сердечник сильно греется, поэтому выбрано 27мм. Исходя из таблицы соответствия сечения провода и токов, следует, что при 25С на ток 6А необходимо иметь провод диаметром 2мм Индуктивность: В результате намотано провода диметром 1. В конечном итоге при нагрузке 5А, трансформатор не греется и имеется огромный запас мощности на случай подключения дополнительных устройств. Вторичная обмотка любым тонким проводом какой есть ну естественно не стоит связываться с 0. Число витков в два раза больше чем в первичной обмотке. Дросселя DR1 и DR2 намотаны на первых попавшихся 6мм гантельках, проводом, какой был: DR2 можно заменить на резистор ом на , следует учесть, что в этой точке большой импульсный ток, и без должного демпфера диоды КД, к примеру, перегорают сразу, так что дроссель - лучший выход из положения DR4 тоже необязательно ставить, но с точки зрения уменьшения пульсаций на выходе он полезен. Как элемент, был взят первый попавшийся от PC БП с приглянувшимся по толщине стержневым сердечником и проводом.. Для защиты на все случаи жизни на входе стоит самовосстанавливающийся предохранитель на 4А. Вопросы, как обычно, складываем тут. Работоспособность сайта проверена в браузерах: При меньших разрешениях возможно появление горизонтальной прокрутки. По всем вопросам обращайтесь к Коту: Как вам эта статья? Заработало ли это устройство у вас? Алексей FAV sdram85 EPM Evgeny1 ogarych Dartline voty24 Sayar07 vt SWDstalker Mixey RadioKot Rous52 RUPARADOX. Интернет-магазин радиодеталей в Москве с бесплатной доставкой почтой.
Сделать отворот домашних условиях
Серфинг работа в интернете
Стадион волгоград арена последние новости
И социальные характеристики населения
Леса строительныесвоими руками видео