Created
November 19, 2020 02:38
-
-
Save panagop/14f1177428b8485b664f3d8ae27139c6 to your computer and use it in GitHub Desktop.
/jupyters/TEI/BetonI-Examples2020/beams_shear_reinforcement.ipynb
This file contains bidirectional Unicode text that may be interpreted or compiled differently than what appears below. To review, open the file in an editor that reveals hidden Unicode characters.
Learn more about bidirectional Unicode characters
{ | |
"cells": [ | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "# Παράδειγμα διαστασιολόγησης δοκού σε διάτμηση" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "import math", | |
"execution_count": 1, | |
"outputs": [] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "## Εισαγωγή δεδομένων" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "bw = 0.40 # [m] Το πλάτος της δοκού\nh = 1.20 # [m] Το ύψος της δοκού\nd1 = 0.05 # [m] H \"επικάλυψη\" μέχρι το κέντρο βάρους του εφελκυόμενου οπλισμού\nVsd = 470.00 # [kN] Η τιμή της τέμνουσας στη στήριξη που εξετάζεται. Πχ στο κέντρο βάρους ενός στύλου\nVsd_παρ = 416.12 # [kN] Η τιμή της τέμνουσας στην παρειά του υποστυλώματος\nVsd_d = 339.82 # [kN] Η τιμή της τέμνουσας σε απόσταση d από την παρειά του υποστυλώματος\nVsd_lcr = 336.84 # [kN] Η τιμή της τέμνουσας σε απόσταση lcr από την παρειά του υποστυλώματος\n# p = 66.80 # [kN/m] Το ομοιόμορφα κατανεμημένο φορτίο στη δοκό\ncotθ = 1.2 # Η συνεφαπτομένη της γωνίας των διαγώνιων θλιπτήρων θ. \n # Λαμβάνεται 1.2 (θ=39.81) σύμφωνα με το ελληνικό εθνικό προσάρτημα, ή 1.0 για θ=45\n # Φυσικά ο μηχανικός μπορεί να επιλέξε και άλλη τιμή μέσα στα επιτρεπόμενα όρια\nα = math.pi/2 # Η γωνία των συνδετήρων με τον άξονα του δομικού στοιχείου. Λαμβάνεται π/2 = 90μοίρες\nhυπ = 1.20 # [m] Η πλευρά του υποστυλώματος. Χρησιμοποιείται για να υπολογιστεί η τέμνουσα στην παρειά.\nfck = 20.0 # [MPa] Η χαρακτηριστική τιμή της θλιπτικής αντοχής του σκυροδέματος\nfyk = 500.0 # [MPa] Η χαρακτηριστική τιμή για το όριο διαρροής του χάλυβα\nDC = 'M' # Κατηγορία πλαστιμότητας. 'M' για μέση, 'H' για υψηλή (λατινικοί χαρακτήρες)\nAsl = 10.18 # [cm2] Το εμβαδό του διαμήκους εφελκυόμενου οπλισμού στη στήριξη\nΦLmin = 20 # [mm] Η ελάχιστη διάμετρος των διαμήκων ράβδων στη διατομή \nNEd = 0.00 # [kN] Το αξονικό φορτίο που ασκείται στη διατομή που ελέγχεται. Η θλίψη με θετικό πρόσημο.", | |
"execution_count": 2, | |
"outputs": [] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### Επιλογή τύπου συνδετήρων\n\nΗ επιλογή της διαμέτρου των συνδετήρων και ο αριθμός των σκελών δεν είναι στην πραγματικότητα ένα δεδομένο αλλά μια επιλογή που θα κάνει στην πορεία της επίλυση ο μηχανικός. Απαιτείται όμως να γίνει μια προεπιλογή ώστε να είναι εφικτός ο υπολογισμός των μέγιστων αποστάσεων στον 3ο έλεγχο." | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "Φw = 8 # [mm] Η διάμετρος των συνδετήρων\nn = 2 # σκέλη συνδερήτων, π.χ. 2 για δίτμητους, 3 για τρίτμητους κ.ο.κ.", | |
"execution_count": 3, | |
"outputs": [] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "## Λύση" | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### Υλικά" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "fcd = fck/1.5\nfyd = fyk/1.15\n\nprint(f'fcd = {fcd:.2f}MPa')\nprint(f'fyd = {fyd:.2f}MPa')", | |
"execution_count": 4, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "fcd = 13.33MPa\nfyd = 434.78MPa\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### Υπολογισμός τεμνουσών στις χαρακτηριστικές θέσεις" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "if DC=='M':\n lcr = h\nelif DC=='H':\n lcr = 1.5 * h\nelse:\n print('Λάθος στην εισαγωγή της κατηγορίας πλαστιμότητας')\n\nd = h - d1\n# Vsd_παρ = Vsd - p * hυπ/2\n# Vsd_d = Vsd - p * (hυπ/2 + d)\n# Vsd_lcr = Vsd - p * (hυπ/2 + lcr)\n\nprint(f'Το κρίσιμο μήκος της δοκού είναι lcr={lcr:.2f}m')\nprint(f'Το στατικό ύψος της δοκού είναι d={d:.3f}m')\nprint()\nprint(f'Η τέμνουσα στην παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_παρ={Vsd_παρ:.2f}kN')\nprint(f'Η τέμνουσα σε απόσταση d από την παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_d={Vsd_d:.2f}kN')\nprint(f'Η τέμνουσα σε απόσταση lcr από την παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_lcr={Vsd_lcr:.2f}kN')", | |
"execution_count": 5, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "Το κρίσιμο μήκος της δοκού είναι lcr=1.20m\nΤο στατικό ύψος της δοκού είναι d=1.150m\n\nΗ τέμνουσα στην παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_παρ=416.12kN\nΗ τέμνουσα σε απόσταση d από την παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_d=339.82kN\nΗ τέμνουσα σε απόσταση lcr από την παρειά της στήριξης της δοκού είναι Vsd_lcr=336.84kN\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### 1ος έλεγχος.\tΑπαίτηση τοποθέτησης οπλισμού διάτμησης\n\nΣυγκρίνεται η τέμνουσα στην σε απόσταση $d$ από την παρειά της στήριξης $V_{sd}^{x = d}$ με την τέμνουσα αντοχής ${V_{Rd,c}}$. Ουσιαστικά, γίνεται έλεγχος αν η διατμητική αντοχή του σκυροδέματος, με τη βοήθεια του εφελκυόμενου οπλισμού (ελκυστήρας) μπορεί να παραλάβει τις διατμητικές δυνάμεις (κύριες εφελκυστικές τάσεις), χωρίς να απαιτείται οπλισμός διάτμησης (συνδετήρες).\n\n$V_{sd}^{x = d} \\leqslant {V_{Rd,c}}$\n\nΑν ισχύει ο έλεγχος δεν απαιτείται οπλισμός διάτμησης (τοποθετείται ο ελάχιστος).\n\nH $V_{Rd,c}$ υπολογίζεται από την παρακάτω σχέση (μονάδες: N, mm):\n\n$V_{Rd,c} = \\max \\left\\{ \\begin{gathered}\n\\left[C_{Rd,c} \\cdot k \\cdot (100 \\cdot {\\rho _l} \\cdot f_{ck})^{1/3} + {k_1} \\cdot {\\sigma _{cp}}\\right] \\cdot {b_w} \\cdot d \\hfill \\\\\n(v_{\\min } + k_1 \\cdot \\sigma _{cp}) \\cdot b_w \\cdot d \\hfill \\\\ \n\\end{gathered} \\right. $\n\nόπου:\n\n- $C_{Rd,c}$ συνιστώμενη τιμή $0.18/γ_c=0.12$\n- $k = 1 + \\sqrt {\\dfrac{200}{d}} \\leqslant 2.0 $\n- $ρ_l = \\dfrac{A_{sl}}{b_w \\cdot d} \\leqslant 0.02 $ \n- $A_{sl}$ διατομή διαμήκους εφελκυόμενου οπλισμού, ο οποίος επεκτείνεται πέραν της διατομής στην οποία υπολογίζεται η $V_{Rd,c}$ κατά $d+l_{bd}$ (χρησιμοποιείται ο διαμήκης οπλισμός στην στήριξη)\n- $σ_{cp}=\\dfrac{N_{Ed}}{A_c}$ η τάση λόγω του αξονικού φορτίου (θετική η θλίψη)\n- $k_1$ \tσυνιστώμενη τιμή 0.15\n- $f_{ck}$ \tχαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος\n- $N_{Ed}$ \tαξονική δύναμη στη διατομή σε $N$\n- $A_c$ \tεμβαδόν της διατομής του σκυροδέματος σε $mm^2$\n- $b_w$ \tτο ελάχιστο πλάτος της διατομής την εφελκυόμενη ζώνη\n- $d$ \tτο στατικό ύψος της διατομής\n\n$ v_{min} = 0.035 \\cdot k^{3/2} \\cdot f_{ck}^{1/2} $\n" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "# Μετατρέπω τα μεγέθη σε N και mm\n\n_NEd = NEd * 1000 # Από kN σε N\n_Asl = Asl * 100 # από cm2 σε mm2\n_fck = fck # MPa = N/mm2 οπότε δεν αλλάζει\n_bw = bw * 1000 # από m σε mm\n_d = d * 1000 # από m σε mm\n_h = h * 1000 # από m σε mm\n_Ac = _bw * _h # σε mm2\n_σcp = _NEd / _Ac # σε N/mm2\n\nγc = 1.5\nCRdc = 0.18/γc\nρl = min(_Asl / (_bw * _d), 0.02)\nk = min(1 + (200.0 / _d) ** 0.5, 2.0)\nvmin = 0.035 * k **1.5 * _fck **0.5\nk1 = 0.15\n\nVRdc1 = (CRdc * k *(100. * ρl * _fck)**(1/3) + k1 * _σcp) * _bw * _d\nVRdc2 = (vmin + k1 * _σcp) * _bw * _d\n\nVRdc = .001 * max(VRdc1, VRdc2)\n\nprint(f'ρl = {ρl:.5f}')\nprint(f'k = {k:.3f}')\nprint(f'vmin = {vmin:.3f}')\n\nprint(f'VRdc1 = {VRdc1:.1f}N = {VRdc1/1000:.2f}kN')\nprint(f'VRdc2 = {VRdc2:.1f}N = {VRdc2/1000:.2f}kN')\n\nprint()\nprint(f'VRdc = {VRdc:.2f}kN')\n\n\nif Vsd_d < VRdc:\n print(f'Vsd_d = {Vsd_d:.2f}kN < VRdc = {VRdc:.2f}kN')\n print('Ο έλεγχος ικανοποιείται και δεν απαιτείται οπλισμός διάτμησης. Θα τοποθετηθεί ο ελάχιστος')\nelse:\n print(f'Vsd_d = {Vsd_d:.2f}kN > VRdc = {VRdc:.2f}kN')\n print('Ο έλεγχος δεν ικανοποιείται και απαιτείται οπλισμός διάτμησης.')\n\n", | |
"execution_count": 6, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "ρl = 0.00221\nk = 1.417\nvmin = 0.264\nVRdc1 = 128427.4N = 128.43kN\nVRdc2 = 121453.2N = 121.45kN\n\nVRdc = 128.43kN\nVsd_d = 339.82kN > VRdc = 128.43kN\nΟ έλεγχος δεν ικανοποιείται και απαιτείται οπλισμός διάτμησης.\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### 2ος Έλεγχος. Περιορισμός λοξής θλίψης σκυροδέματος κορμού\n\nΟι διαστάσεις του κορμού πρέπει να είναι τέτοιες ώστε να ικανοποιείται η σχέση:\n\n$V_{sd}^{\\pi \\alpha \\rho \\varepsilon \\iota \\alpha } \\leqslant {V_{Rd,\\max }}$\n\nΓίνεται ο έλεγχος αν η διατομή του σκυροδέματος μπορεί να παραλάβει τις διατμητικές δυνάμεις που αναπτύσσονται (κύριες θλιπτικές τάσεις). Ο έλεγχος γίνεται σε απόσταση στην παρειά του υποστυλώματος. Αν δεν ισχύει η σχέση επέρχεται αστοχία από συντριβή της θλιβόμενης διαγωνίου. Η σχέση αυτή συνήθως ικανοποιείται (η $V_{Rd,max}$ δηλαδή προκύπτει πολύ μεγαλύτερη της $V_{sd}^{\\pi \\alpha \\rho}$ ), ιδιαίτερα για μεγάλες τιμές της γωνίας $θ$, εκτός από κάποιες σπάνιες περιπτώσεις σε διατομές με λεπτό κορμό.\n\nΗ τέμνουσα αντοχής $V_{Rd,\\max }$ υπολογίζεται ως εξής (μονάδες: N, mm)::\n\n$V_{Rd,max} = \\dfrac{\\alpha _{cw} \\cdot b_w \\cdot z \\cdot \\nu _1 \\cdot f_{cd}}{\\cot \\theta + \\tan \\theta }$\n\nόπου:\n\n- $α_{cw}$ συντελεστής για συνεκτίμηση εντατικής κατάστασης στο θλιβόμενο πέλμα ίσος με 1 για μη προεντεταμένες κατασκευές\n- $ \\nu_1 = 0.6 \\cdot \\left[ {1 - \\dfrac{f_{ck}}{250}} \\right] $ δείκτης μείωσης αντοχής σκυροδέματος ρηγματωμένου από διάτμηση\n- $z = 0.9 \\cdot d $ ο μοχλοβραχίονας των εσωτερικών δυνάμεων της διατομής\n- $θ$ γωνία κλίσης θλιβόμενων διαγωνίων σκυροδέματος\n\n*Παρατήρηση:* \nΕάν η τάση σχεδιασµού του οπλισµού διάτµησης είναι µικρότερη του 80\\% της χαρακτηριστικής τιµής της τάσης διαρροής (του διαμήκους οπλισμού) $f_{yk}$, τότε μπορεί να λαμβάνεται $ \\nu_1 = 0.6$ (για $f_{ck}\\le 60MPa$). Αυτό ενδέχεται να συμβαίνει στην περίπτωση που δε χρησιμοποιούνται ίδιες ποιότητες διαμήκους και εγκάρσιου οπλισμού.\n" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "_fyk = fyk # MPa = N/mm2 οπότε δεν αλλάζει\n_fywk = _fyk # Θεωρούμε εδώ ότι συνδετήρες και διαμήκης οπλισμός έχουν την ίδια ποιότητα\n_fcd = fcd # MPa = N/mm2 οπότε δεν αλλάζει\n\n_VRdmax = {}\n\nαcw = 1.0\nz = 0.9 * _d\n\nif _fywk < 0.8 * _fyk:\n if _fck <= 60:\n v1 = 0.6\n else:\n v1 = max(0.5, 0.9 - _fck / 200)\nelse:\n v1 = 0.6 * (1 - _fck / 250)\n \nθ = math.atan(1/cotθ)\n\nVRdmax = αcw * _bw * z * v1 * _fcd / (math.tan(θ) + 1 / math.tan(θ))\n\nprint(f'αcw = {αcw:.1f}')\nprint(f'z = {z:.0f}mm')\nprint(f'v1 = {v1:.3f}')\nprint(f'θ = {θ:.3f}rad = {θ*180./math.pi:.2f} μοίρες')\n\nprint()\nprint(f'VRdmax = {VRdmax:.1f}N = {VRdmax/1000:.2f}kN')\n\nVRdmax *= 0.001 \n\nprint()\nif Vsd_παρ < VRdmax:\n print(f'Vsd_παρ = {Vsd_παρ:.2f}kN < VRdmax = {VRdmax:.2f}kN')\n print('Ο έλεγχος ικανοποιείται και δεν απαιτείται αλλαγή διατομής.')\nelse:\n print(f'Vsd_παρ = {Vsd_παρ:.2f}kN > VRdmax = {VRdmax:.2f}kN')\n print('Ο έλεγχος δεν ικανοποιείται και απαιτείται αλλαγή διατομής.')", | |
"execution_count": 7, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "αcw = 1.0\nz = 1035mm\nv1 = 0.552\nθ = 0.695rad = 39.81 μοίρες\n\nVRdmax = 1498544.3N = 1498.54kN\n\nVsd_παρ = 416.12kN < VRdmax = 1498.54kN\nΟ έλεγχος ικανοποιείται και δεν απαιτείται αλλαγή διατομής.\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "### 3ος έλεγχος. Υπολογισμός οπλισμού διάτμησης\n\n\nΟ έλεγχος πρέπει να γίνει δύο φορές, η πρώτη για να υπολογιστεί ο οπλισμός διάτμησης που απαιτείται εντός της κρίσιμης περιοχής (χρησιμοποιείται η τέμνουσα σε απόσταση $d$ από την παρειά) και η δεύτερη για τον οπλισμός διάτμησης εκτός της κρίσιμης περιοχής (χρησιμοποιείται η τέμνουσα στη θέση όπου τελειώνει η κρίσιμη περιοχή $V_{sd}^{x=l_{cr}}$). \n\n$V_{sd}^{x = d \\text{ ή } x = l_{cr}}\\leqslant V_{Rd,s}$\n\nΓια στοιχεία με οπλισμό διάτμησης κάθετο στον άξονά τους, η αντοχή σε τέμνουσα $V_{Rd,s}$ λαμβάνεται από τη σχέση:\n\n$V_{Rd,s}=\\dfrac{A_{sw}}{s} \\cdot z \\cdot f_{ywd} \\cdot \\cotθ$\n\nόπου:\n\n- $A_{sw} = n \\cdot A_{\\rho \\alpha \\beta \\delta o\\upsilon}$ με $n=2$ για μονούς συνδετήρες (δίτμητους), $n=4$ για διπλούς (τετράτμητους) κτλ.\n- $s$ η απόσταση μεταξύ των συνδετήρων\n- $f_{ywd} = \\dfrac{f_{ywk}}{γ_s}$ η τιμή σχεδιασμού της αντοχής του οπλισμού διάτμησης\n\n Αν η τάση σχεδιασµού του οπλισµού διάτµησης είναι µικρότερη του 80\\% της χαρακτηριστικής τιµής της τάσης διαρροής τότε $f_{ywd} = 0.8\\cdot f_{ywk}$\n\nΟπότε, λύνοντας ως προς το άγνωστο σκέλος της εξίσωσης προκύπτει:\n\n$\\dfrac{A_{sw}}{s} = \\dfrac{V_{sd}^{x = d \\text{ ή } x = l_{cr}}}{z \\cdot f_{ywd} \\cdot \\cotθ}$\n\nΘεωρώντας αυθαίρετα (από την εμπειρία μας) διάμετρο και αριθμό σκελών συνδετήρων, το μόνο άγνωστο μέγεθος είναι η απόσταση $s$ " | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "#### Οπλισμός διάτμησης εντός κρίσιμης περιοχής\n\nΛαμβάνεται η τέμνουσα σε απόσταση $x=d$ από την παρειά.\n\nΤο ελάχιστο ποσοστό εγκάρσιου οπλισμού $\\rho_{w,min}$ προκύπτει από τη σχέση:\n\n$\\rho _w = \\dfrac{A_{sw}}{s \\cdot {b_w} \\cdot \\sin a} \\geqslant \\rho _{w,min } = \\dfrac{0.08 \\cdot \\sqrt {f_{ck}}}{f_{yk}}$\n\nΛύνοντας ως προς $s$ προκύπτει η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση των συνδετήρων βάσει του ελάχιστου ποσοστού (EC2):\n\n$s\\leqslant \\dfrac{A_{sw}\\cdot f_{yk}}{b_w \\cdot \\sin{a}\\cdot 0.08 \\cdot \\sqrt {f_{ck}}}$\n\nΟι μέγιστες επιτρεπόμενες αποστάσεις (EC8) των συνδετήρων είναι:\n\n- Για δοκούς ΚΠΜ: $s\\leq\\begin{cases}\nh/4\\\\\n24\\cdot\\varnothing_w\\\\\n8\\cdot\\varnothing_{L,min}\\\\\n225\\text{mm}\n\\end{cases}$\n\n- Για δοκούς ΚΠΥ: $s\\leq\\begin{cases}\nh/4\\\\\n24\\cdot\\varnothing_w\\\\\n6\\cdot\\varnothing_{L,min}\\\\\n175\\text{mm}\n\\end{cases}$" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "_Vsd_d = 1000 * Vsd_d\n_fywd = _fywk / 1.15\n# _fywd = 0.8 * _fywk \n\nAsw = n * math.pi * Φw**2 /4\n\n# Ελάχιστο ποσοστό οπλισμού διάτμησης\nρwmin = 0.08 * math.sqrt(_fck) / _fyk\n\n# Μέγιστη απόσταση βάσει τέμνουσας\ns_shear = Asw * z * _fywd * cotθ / _Vsd_d\n\n# Ποσοστό διάτμησης για την παραπάνω απόσταση\nρ_s_shear = Asw / (s_shear * _bw * math.sin(α))\n\n# Μέγιστη απόσταση βάσει ποσοστού διάτμησης \ns_ρwmin = Asw * _fyk / (_bw * math.sin(α) * 0.08 * math.sqrt(_fck))\n\n# Μέγιστη απόσταση βάσει κριτηρίων EC8\nif DC == 'M':\n s_max = min(_h/4, 24*Φw, 8*ΦLmin, 225)\nelif DC == 'H':\n s_max = min(_h/4, 24*Φw, 6*ΦLmin, 175)\n\ns_final = min(s_shear, s_ρwmin, s_max)\n\ns_top = math.floor(s_final/5)*5\n\nprint(f'Asw = {Asw:.1f}mm2')\nprint(f'Vsd_d = {_Vsd_d:.1f}N = {Vsd_d:.2f}kN')\nprint(f'fywd = {_fywd:.2f}N/mm2')\nprint(f'cotθ = {cotθ:.2f}')\nprint()\nprint(f'ρwmin = {ρwmin:.5f}. To ελάχιστο ποσοστό του οπλισμού διάτμησης.')\nprint()\nprint(f's_shear = {s_shear:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει της τιμής της τέμνουσας.')\nprint(f'ρw = {ρ_s_shear:.3f}. To ποσοστό του οπλισμού διάτμησης για την παραπάνω απόσταση.')\nif ρ_s_shear<ρwmin:\n print('Παρατηρείται ότι: ρw < ρwmin \\n')\nelse:\n print('Παρατηρείται ότι: ρw > ρwmin \\n')\n\nprint(f'sinα = {math.sin(α):.2f}')\nprint(f's_ρwmin = {s_ρwmin:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει του ελάχιστου ποσοστού διάτμησης. \\n')\nprint(f's_max = {s_max:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει των κριτηρίων του EC8. \\n')\nprint(f's_final = {s_final:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση από όλες τις παραπάνω \\n')\nprint(f's_top = {s_top:.0f}mm. Η απόσταση που επιλέγεται με στρογγυλοποίηση ανά 5mm \\n')\nprint(f'Τελικά, τοποθετούνται εντός κρίσιμης περιοχής: {n}τμητοι Φ{Φw}/{s_top}mm')", | |
"execution_count": 8, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "Asw = 100.5mm2\nVsd_d = 339820.0N = 339.82kN\nfywd = 434.78N/mm2\ncotθ = 1.20\n\nρwmin = 0.00072. To ελάχιστο ποσοστό του οπλισμού διάτμησης.\n\ns_shear = 160mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει της τιμής της τέμνουσας.\nρw = 0.002. To ποσοστό του οπλισμού διάτμησης για την παραπάνω απόσταση.\nΠαρατηρείται ότι: ρw > ρwmin \n\nsinα = 1.00\ns_ρwmin = 351mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει του ελάχιστου ποσοστού διάτμησης. \n\ns_max = 160mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει των κριτηρίων του EC8. \n\ns_final = 160mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση από όλες τις παραπάνω \n\ns_top = 155mm. Η απόσταση που επιλέγεται με στρογγυλοποίηση ανά 5mm \n\nΤελικά, τοποθετούνται εντός κρίσιμης περιοχής: 2τμητοι Φ8/155mm\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
}, | |
{ | |
"metadata": {}, | |
"cell_type": "markdown", | |
"source": "#### Οπλισμός διάτμησης εκτός κρίσιμης περιοχής\n\nΛαμβάνεται η τέμνουσα σε απόσταση $x=l_{cr}$ από την παρειά.\n\nΥπολογίζεται η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει της τέμνουσας και στη συνέχεια συγκρίνεται με αυτήν βάσει του ελάχιστου ποσοστού διάτμησης και το παρακάτω όριο:\n\n$s_{max} = 0.75\\cdot d \\cdot(1+\\cot{a})$" | |
}, | |
{ | |
"metadata": { | |
"trusted": true | |
}, | |
"cell_type": "code", | |
"source": "_Vsd_lcr = 1000 * Vsd_lcr # Από kN σε N\n\n# Μέγιστη απόσταση βάσει τέμνουσας\ns_shear_ektos = Asw * z * _fywd * cotθ / _Vsd_lcr\n\n# Μέγιστη απόσταση\ns_max_ektos = 0.75*_d*(1+(1.0/math.tan(α)))\n\ns_final_ektos = min(s_shear_ektos, s_ρwmin, s_max_ektos)\n\ns_top_ektos = math.floor(s_final_ektos/5)*5\n\nprint(f's_shear = {s_shear_ektos:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει της τιμής της τέμνουσας. \\n')\nprint(f's_ρwmin = {s_ρwmin:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει του ελάχιστου ποσοστού διάτμησης. \\n')\nprint(f's_max = {s_max_ektos:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση \\n')\nprint(f's_final = {s_final_ektos:.0f}mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση από όλες τις παραπάνω \\n')\nprint(f's_top = {s_top_ektos:.0f}mm. Η απόσταση που επιλέγεται με στρογγυλοποίηση ανά 5mm \\n')\nprint(f'Τελικά, τοποθετούνται εντός κρίσιμης περιοχής: {n}τμητοι Φ{Φw}/{s_top_ektos}mm')\n", | |
"execution_count": 9, | |
"outputs": [ | |
{ | |
"output_type": "stream", | |
"text": "s_shear = 161mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει της τιμής της τέμνουσας. \n\ns_ρwmin = 351mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση βάσει του ελάχιστου ποσοστού διάτμησης. \n\ns_max = 862mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση \n\ns_final = 161mm. Η μέγιστη επιτρεπόμενη απόσταση από όλες τις παραπάνω \n\ns_top = 160mm. Η απόσταση που επιλέγεται με στρογγυλοποίηση ανά 5mm \n\nΤελικά, τοποθετούνται εντός κρίσιμης περιοχής: 2τμητοι Φ8/160mm\n", | |
"name": "stdout" | |
} | |
] | |
} | |
], | |
"metadata": { | |
"_draft": { | |
"nbviewer_url": "https://gist.github.com/1e4b69d7322e13c2e255395cbcaa17ea" | |
}, | |
"gist": { | |
"id": "1e4b69d7322e13c2e255395cbcaa17ea", | |
"data": { | |
"description": "/jupyters/TEI/BetonI-Examples2020/beams_shear_reinforcement.ipynb", | |
"public": true | |
} | |
}, | |
"kernelspec": { | |
"name": "python3", | |
"display_name": "Python 3", | |
"language": "python" | |
}, | |
"language_info": { | |
"name": "python", | |
"version": "3.7.9", | |
"mimetype": "text/x-python", | |
"codemirror_mode": { | |
"name": "ipython", | |
"version": 3 | |
}, | |
"pygments_lexer": "ipython3", | |
"nbconvert_exporter": "python", | |
"file_extension": ".py" | |
}, | |
"toc": { | |
"nav_menu": {}, | |
"number_sections": true, | |
"sideBar": true, | |
"skip_h1_title": false, | |
"base_numbering": 1, | |
"title_cell": "Table of Contents", | |
"title_sidebar": "Contents", | |
"toc_cell": false, | |
"toc_position": {}, | |
"toc_section_display": true, | |
"toc_window_display": true | |
}, | |
"varInspector": { | |
"window_display": false, | |
"cols": { | |
"lenName": 16, | |
"lenType": 16, | |
"lenVar": 40 | |
}, | |
"kernels_config": { | |
"python": { | |
"library": "var_list.py", | |
"delete_cmd_prefix": "del ", | |
"delete_cmd_postfix": "", | |
"varRefreshCmd": "print(var_dic_list())" | |
}, | |
"r": { | |
"library": "var_list.r", | |
"delete_cmd_prefix": "rm(", | |
"delete_cmd_postfix": ") ", | |
"varRefreshCmd": "cat(var_dic_list()) " | |
} | |
}, | |
"types_to_exclude": [ | |
"module", | |
"function", | |
"builtin_function_or_method", | |
"instance", | |
"_Feature" | |
] | |
} | |
}, | |
"nbformat": 4, | |
"nbformat_minor": 4 | |
} |
Sign up for free
to join this conversation on GitHub.
Already have an account?
Sign in to comment