Ссылка на файл: >>>>>> http://file-portal.ru/Карта оср 2015 сп 14.13330 2014/
Изменение N 1 СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах СНиП II-7-81* (актуализированного СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах" (СП 14.13330.2011))
СП 14.13330.2014 Изм.1 с Крымом - СНиП II-7-81 - Строительство в сейсмических районах
СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах СНиП II-7-81* (актуализированного СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах" (СП 14.13330.2011)) (с Изменением N 1)
Шмидта Российской академии наук ИФЗ РАН. В случае пересмотра замены или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика Минстрой России в сети Интернет. Пункты, таблицы, приложения, в которые внесены изменения, отмечены в настоящем своде правил звездочкой. Условия расчетов гидротехнических сооружений на сейсмические воздействия. Карты общего сейсмического районирования территории Российской Федерации - ОСР Геодинамический мониторинг на гидротехнических объектах. Настоящий свод правил составлен с учетом требований федеральных законов от 27 декабря г. Работа выполнена Центром исследований сейсмостойкости сооружений ЦНИИСК им. Айзенберг ; ответственный исполнитель - канд. Кучеренко руководитель работы - д-р техн. Смирнов , исполнитель - А. Бубис , ФГБУН Институт физики Земли им. Шмидта Российской академии наук ИФЗ РАН руководитель работы - зам. Ответственные исполнители - д-р физ. Аптикаев , д-р физ. Сысолин Институт физики Земли им. Москва ; д-р геол. Имаев , д-р геол. Донцова Институт земной коры СО РАН г. Козьмин Институт геологии алмаза и благородных металлов СО РАН г. Якутск ; д-р геол. Гриб Технический институт филиал СВФУ г. Нерюнгри ; д-р физ. Гусев Институт вулканологии и сейсмологии ДВО РАН г. Петропавловск-Камчатский ; д-р геол. Гусев ФГУП Институт минералогии, геохимии и кристаллохимии редких элементов г. Москва ; Институт тектоники и геофизики ДВО РАН г. Хабаровск ; д-р физ. Вольфман Крымский федеральный университет имени В. Вернадского, Институт сейсмологии и геодинамики г. Симферополь ; Геофизическая служба РАН г. Настоящий свод правил устанавливает требования по расчету с учетом сейсмических нагрузок, по объемно-планировочным решениям и конструированию элементов и их соединений, зданий и сооружений, обеспечивающие их сейсмостойкость. Настоящий свод правил распространяется на область проектирования зданий и сооружений, возводимых на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, возводить здания и сооружения, как правило, не допускается. Проектирование и строительство здания или сооружения на таких площадках осуществляются в порядке, установленном уполномоченным федеральным органом исполнительной власти. Примечание - Разделы 4 , 5 и 6 относятся к проектированию жилых, общественных, производственных зданий и сооружений, раздел 7 распространяется на транспортные сооружения, раздел 8 на гидротехнические сооружения, раздел 9 на все объекты, при проектировании которых следует предусматривать меры противопожарной защиты. В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:. Методы испытаний на огнестойкость. ГОСТ Конструкции строительные. Метод определения пожарной опасности. ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры. ГОСТ Р Огнезащитные составы и вещества для древесины и материалов на ее основе. ГОСТ Р Средства огнезащиты для стальных конструкций. Обеспечение огнестойкости объектов защиты. Если заменен ссылочный стандарт документ , на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт документ , на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта документа с указанным выше годом утверждения принятия. Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт документ , на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил можно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов. В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:. Движение точек сооружения, определяемое как сумма переносного и относительного движений во время землетрясения. Зависимость ускорения скорости, смещения от времени точки основания или сооружения в процессе землетрясения, имеющая одну, две или три компоненты. Запись во времени процесса изменения ускорения колебаний грунта основания для определенного направления. Совокупность конструктивных и планировочных решений, основанных на выполнении требований, обеспечивающая определенный, регламентированный нормами, уровень сейсмостойкости сооружений. Расчетная схема, отражающая состояние сооружения в период времени от момента окончания землетрясения до начала ремонтных работ. Определение возможных сейсмических воздействий, в том числе в инженерных терминах, на конкретные существующие и проектируемые сооружения, территории населенных пунктов и отдельных районов. Масштаб карт ДСР - 1: Метод расчета на воздействие в виде акселерограмм колебаний грунта в основании сооружения путем численного интегрирования уравнений движения. Оценка воздействия землетрясения в баллах балльной шкалы, определяемая по макросейсмическим описаниям разрушений и повреждений природных объектов, грунта, зданий и сооружений, движений тел, а также по наблюдениям и ощущениям людей. Сейсмичность района или площадки, определяемая для нормативных периодов повторяемости и средних грунтовых условий с помощью ДСР или УИС или принятая равной нормативной сейсмичности. Здания с монолитными железобетонными каркасами, при возведении которых применяют специфическую технологию: Характеристика, выражающая способность грунта в примыкающей к сооружению части основания ослаблять или усиливать интенсивность сейсмических воздействий, передающихся от грунтового основания на сооружение. Стеновая конструкция из кладки, выполненной с применением кирпича, бетонных блоков, пильного известняка или других естественных или искусственных камней и усиленная железобетонными включениями, не образующими рамы каркас. Изменение расчетной схемы сооружения в процессе его нагружения, связанное с взаимными смещениями например, раскрытием швов и трещин, проскальзыванием отдельных частей сооружения и основания. Метод расчета на сейсмостойкость, в котором значения сейсмических нагрузок определяют по коэффициентам динамичности в зависимости от частот и форм собственных колебаний конструкции. Землетрясение максимальной интенсивности на площадке строительства с повторяемостью один раз в лет и один раз в лет - для объектов повышенной ответственности для гидротехнических сооружений. Принимают по комплектам карт ОСР В и С соответственно. Здания с трехслойными или многослойными стенами, в которых бетонирование основного несущего слоя из монолитного железобетона осуществляют с применением двух наружных слоев кладки с применением естественных или искусственных камней, использующихся в качестве несъемной опалубки. В необходимых случаях устраиваются дополнительные термоизолирующие слои. Нарушение в работе строительного объекта, при котором произошло отклонение от установленных эксплуатационных пределов и условий. Эксплуатация объекта строительства в определенных проектом эксплуатационных пределах и условиях. Сейсмичность района нахождения гидротехнического сооружения, определяемая для нормативных периодов повторяемости по картам ОСР Представляет собой оценку сейсмической опасности на территории всей страны и имеет общегосударственное значение для осуществления рационального землепользования и планирования социально-экономического развития крупных регионов. Масштаб карт ОСР - 1: Одномассовая линейно-упругая динамическая система, состоящая из массы, пружины и демпфера. Движение точек сооружения относительно основания во время землетрясения под влиянием сейсмических сил нагрузок. Совместное движение сооружения и основания во время землетрясения как единого недеформируемого целого с ускорениями скоростями или смещениями основания. Территория, на которой проектируется или размещается гидротехническое сооружение. Землетрясение максимальной интенсивности на площадке строительства с повторяемостью один раз в лет для гидротехнических сооружений. Метод численного интегрирования уравнений движения, применяемый для анализа вынужденных колебаний конструкций при сейсмическом воздействии, заданном акселерограммами землетрясений. Система, состоящая из рам каркаса и вертикальных диафрагм, стен или ядер жесткости и воспринимающая горизонтальные и вертикальные нагрузки. Горизонтальную и вертикальную нагрузки распределяют между рамами каркасами и вертикальными диафрагмами и другими элементами в зависимости от соотношения жесткостей этих элементов. Значение расчетного сейсмического воздействия для заданного периода повторяемости, выраженное в баллах макросейсмической шкалы или в кинематических параметрах движения грунта ускорения, скорости, смещения. Сейсмические воздействия, применяемые в расчетах сейсмостойкости сооружений акселерограммы, велосиграммы, сейсмограммы и их основные параметры - амплитуда, длительность, спектральный состав. Совокупность характерных периодов или частот , на которых достигается резонансное усиление колебаний основания сооружения при прохождении сейсмических волн. Система, состоящая из рам каркаса и вертикальных диафрагм, стен и или ядер жесткости; при этом расчетная горизонтальная нагрузка полностью воспринимается диафрагмами, стенами и или ядрами жесткости. Движение грунта, вызванное природными или техногенными факторами землетрясения, взрывы, движение транспорта, работа промышленного оборудования , обусловливающее движение, деформации, иногда разрушение сооружений и других объектов. Оценивает влияние свойств грунтов на сейсмические колебания в пределах площадей расположения конкретных сооружений и на территории населенных пунктов. Масштаб карт СМР - 1: Район с установленными и возможными очагами землетрясений, вызывающими на площадке строительства сейсмические воздействия интенсивностью 6 и более баллов. Картирование сейсмической опасности, основанное на выявлении зон возникновения очагов землетрясений зон ВОЗ и определении сейсмического эффекта, создаваемого ими на земной поверхности. Примечание - Карты СР служат для осуществления сейсмостойкого строительства, обеспечения безопасности населения, охраны окружающей среды и других мероприятий, направленных на снижение ущерба при сильных землетрясениях. Интенсивность расчетных сейсмических воздействий на площадке строительства с соответствующими периодами повторяемости за нормативный срок. Примечание - Сейсмичность устанавливают в соответствии с картами сейсмического районирования и сейсмомикрорайонирования площадки строительства и измеряют в баллах по шкале MSK Снижение сейсмических нагрузок на сооружение за счет применения специальных конструктивных элементов:. Примечание - В зависимости от конкретного проекта применяют все или некоторые из перечисленных элементов. Максимальная интенсивность сейсмических воздействий в баллах на рассматриваемой территории для принятого периода повторяемости землетрясения в том числе площадки гидротехнического сооружения. Тектонический разлом, с которым связаны возможные очаги землетрясений. Способность сооружения сохранять после расчетного землетрясения функции, предусмотренные проектом, например:. Функция, связывающая между собой максимальное по модулю ускорение одномассового линейного осциллятора и соответствующий этому ускорению период либо частоту собственных колебаний того же осциллятора, основание которого движется по закону, определенному данной акселерограммой. Грунты категории II по сейсмическим свойствам. Доля массы сооружения, участвующей в динамической реакции по определенной форме колебаний при заданном направлении сейсмического воздействия в виде смещения основания как абсолютно жесткого тела. Значение эффективной массы в долях единицы вычисляют по формуле. Сумма эффективных модальных масс по учитываемым в расчете формам колебаний. Основные буквенные обозначения и сокращения приведены в приложении Б. Не следует применять конструктивные решения, допускающие обрушение сооружения в случае разрушения или недопустимого деформирования одного несущего элемента. Указанным значениям вероятностей соответствуют следующие средние интервалы времени между землетрясениями расчетной интенсивности: Карта А предназначена для проектирования объектов нормального и пониженного уровня ответственности. Заказчик вправе принять для проектирования объектов нормального уровня ответственности карту В или С при соответствующем обосновании. Решение о выборе карты В или С, для оценки сейсмичности района при проектировании объекта повышенного уровня ответственности, принимает заказчик по представлению генерального проектировщика. При необходимости строительства зданий и сооружений на таких площадках следует принимать дополнительные меры по укреплению их оснований, усилению конструкций и инженерной защите территории от опасных геологических процессов. При выполнении специальных инженерных мероприятий по укреплению грунтов оснований на локальном участке категория грунта по сейсмическим свойствам должна быть определена по результатам СМР. Здания и сооружения с применением систем сейсмоизоляции следует возводить, как правило, на грунтах категорий I и II по сейсмическим свойствам. В случае необходимости строительства на площадках, сложенных грунтами категории III, необходимо специальное обоснование. Проектирование зданий и сооружений с системами сейсмоизоляции рекомендуется выполнять при сопровождении компетентной организации. Категория грунта по сейсмическим свойствам. Дополнительная характеристика сейсмических свойств грунтов. Расчетная сейсмичность площадки при фоновой сейсмичности района, баллы. Скальные грунты в том числе вечномерзлые и вечномерзлые оттаявшие невыветрелые и слабовыветрелые;. Скальные грунты выветрелые и сильновыветрелые, в том числе вечномерзлые, кроме отнесенных к I категории; крупнообломочные грунты, за исключением отнесенных к I категории, пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные;. Пески рыхлые независимо от степени влажности и крупности;. Наиболее динамически неустойчивые разновидности песчано-глинистых грунтов, указанные в III категории, склонные к разжижению при сейсмических воздействиях. При расчете зданий и сооружений на особое сочетание нагрузок значения расчетных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний, принимаемые по таблице 2. Нагрузки, соответствующие сейсмическому воздействию, следует рассматривать как знакопеременные нагрузки. Таблица 2 - Коэффициенты сочетаний нагрузок. Значение коэффициента n c. Горизонтальные нагрузки от масс на гибких подвесках, температурные климатические воздействия, ветровые нагрузки, динамические воздействия от оборудования и транспорта, тормозные и боковые усилия от движения кранов при этом не учитываются. При определении расчетной вертикальной сейсмической нагрузки следует учитывать массу моста крана, массу тележки, а также массу груза, равного грузоподъемности крана, с коэффициентом 0,3. Расчетную горизонтальную сейсмическую нагрузку от массы мостов кранов следует учитывать в направлении, перпендикулярном к оси подкрановых балок. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное СП Целью расчетов на воздействие ПЗ является предотвращение частичной или полной потери эксплуатационных свойств сооружением. Расчетные модели сооружений следует принимать соответствующими упругой области деформирования. Расчеты зданий и сооружений на особые сочетания нагрузок следует выполнять на нагрузки, определяемые в соответствии с 5. При выполнении расчета в частотной области суммарные усилия, моменты, напряжения, перемещения инерционные нагрузки, соответствующие сейсмическому воздействию, допускается вычислять по формуле 8 ;. Целью расчетов на воздействие MPЗ является предотвращение глобального обрушения сооружения или его частей, создающего угрозу безопасности людей. Формирование расчетных моделей сооружений следует проводить с учетом возможности развития в несущих и ненесущих элементах конструкций неупругих деформаций и локальных хрупких разрушений. При выполнении расчетов по уровням ПЗ и MPЗ принимают одну карту сейсмичности района строительства в соответствие с 4. В расчетах на MPЗ следует осуществлять проверку несущей способности конструкций, включая общую устойчивость сооружения или его частей, при максимальных горизонтальных перемещениях, с учетом вертикальной составляющей сейсмических ускорений. Сейсмические воздействия в указанных направлениях можно учитывать раздельно. При расчете сооружений со сложным конструктивно-планировочным решением следует учитывать наиболее опасные, с точки зрения максимальных значений сейсмической реакции сооружения или его частей, направления сейсмических воздействий. Примечание - Конструктивно-планировочное решение зданий и сооружений считается простым, если выполняются все нижеперечисленные условия: Массы вес нагрузок и элементов конструкций в РДМ допускается принимать сосредоточенными в узлах расчетных схем. При вычислении массы необходимо учитывать только нагрузки, создающие инерционные силы. Для зданий и сооружений с простым конструктивно-планировочным решением для расчетной ситуации ПЗ расчетные сейсмические нагрузки допускается определять с применением консольной расчетной динамической модели рисунок 1. Для таких зданий и сооружений при расчетной ситуации MPЗ необходимо применять пространственные расчетные динамические модели конструкций и учитывать пространственный характер сейсмических воздействий. Расчетные сейсмические нагрузки на здания и сооружения, имеющие сложное конструктивно-планировочное решение, следует определять с применением пространственных расчетных динамических моделей зданий и с учетом пространственного характера сейсмических воздействий. Для расчетов в ситуации MPЗ допускается применять теорию предельного равновесия или иные научно обоснованные методы. K 1 - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий и сооружений, принимаемый по таблице 4 ;. Для пространственной РДМ для каждого узла обычно рассматривается 6 обобщенных координат: При этом, как правило, считают, что массы, соответствующие линейным обобщенным координатам, одинаковы, а моменты инерции массы относительно угловых обобщенных координат могут быть различными. Таблица 3 - Коэффициенты K 0 , определяемые назначением сооружения. Значение коэффициента K 0. Примечание - При наличии представительной информации записей землетрясений, подробная характеристика опасных зон ВОЗ и др. Если обобщенные перемещения вдоль осей 1 и 2 соответствуют горизонтальной плоскости, а перемещение вдоль оси 3 является вертикальным, то эти коэффициенты равны: Таблица 4 - Коэффициенты K 1 , учитывающие допускаемые повреждения зданий и сооружений. Таблица 5 - Коэффициент, учитывающий способность зданий и сооружений к рассеиванию энергии. При этом для сложных систем с неравномерным распределением жесткостей и масс необходимо учитывать остаточный член от отброшенных форм колебаний. Для зданий и сооружений простой конструктивной формы при применении консольной РДМ усилия в конструкциях допускается определять с учетом не менее трех форм собственных колебаний, если период первой низшей формы собственных колебаний значение T 1 более 0,4 с, и с учетом только первой формы, если значение T 1 равно или менее 0,4 с. В РДМ следует учитывать динамическое взаимодействие сооружения с основанием. При сейсмичности площадки не более 9 баллов динамические нагрузки, передаваемые сооружением на основание, следует принимать пропорциональными перемещениям самого сооружения. Коэффициенты пропорциональности коэффициенты упругой жесткости основания следует определять на основе упругих параметров грунтов, вычисляемых по данным о скоростях упругих волн в грунте или на основе корреляционных связей этих параметров с физико-механическими свойствами грунтов. Примечание - При учете взаимодействия сооружения и основания возможно как снижение, так и повышение сейсмических нагрузок. Знаки в формуле 8 для вычисляемых факторов следует назначать по знакам значений соответствующих факторов для форм с максимальными модальными массами. Для этого допускается применять формулу. Консольные конструкции, масса которых по сравнению с массой здания незначительна балконы, козырьки, консоли для навесных стен и т. При расчете горизонтальных стыковых соединений в крупнопанельных зданиях силы трения, как правило, не учитывают. Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и масс зданий или сооружений в рассматриваемом уровне следует принимать не менее 0,1 В , где В - размер здания или сооружения в плане в направлении, перпендикулярном к действию силы S ik. Таблица 6 - Коэффициент условий работы. В случаях, обоснованных технологическими требованиями, допускается выполнять расчет по второй группе предельных состояний. Расчет системы сейсмоизоляции на сейсмические нагрузки, соответствующие уровню ПЗ, следует выполнять по 5. Повреждения элементов конструкций сейсмической изоляции не допускаются. Расчет системы сейсмоизоляции на сейсмические нагрузки, отвечающие уровню MPЗ, следует выполнять в соответствии с 5. При выполнении расчета на MPЗ необходима проверка по перемещениям. Необходимо применять реальные акселерограммы, характерные для района строительства, а в случае их отсутствия - генерировать искусственные акселерограммы с учетом грунтовых условий площадки строительства. Расчет сейсмоизолирующей системы на эксплуатационную пригодность следует выполнять на воздействия вертикальных статических и ветровой нагрузок. Каждый элемент системы изоляции должен быть спроектирован так, чтобы при максимальных горизонтальных перемещениях воспринимались максимальные и минимальные статические вертикальные нагрузки. Требования раздела 6 следует применять в зависимости от расчетной сейсмичности, выраженной в целочисленных баллах сейсмической шкалы интенсивности MSK Если в результате геологических изысканий при сейсмическом микрорайонировании получены дробные значения сейсмической интенсивности, расчетные значения сейсмической балльности следует принимать путем математического округления до целого значения. Допускается устройство антисейсмических швов между высокой частью и 1 - 2 этажными пристраиваемыми частями зданий путем шарнирного опирания перекрытия пристройки на консоль высокой части. Глубина опирания должна быть не менее суммы взаимных перемещений плюс минимальная глубина опирания с обязательным устройством аварийных связей. Для случаев, когда устройство осадочного шва не требуется, допускается не устраивать антисейсмические швы между зданием и стилобатом при расчетном обосновании совместности их работы и выполнении соответствующих конструктивных мероприятий. Не допускается устройство антисейсмических швов внутри помещений, которые предназначены для постоянного проживания или длительного нахождения маломобильных групп населения. В одноэтажных зданиях высотой до 10 м при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным. Для зданий остальных конструктивных решений, приведенных в таблице 7 , - 80 м при расчетной сейсмичности 7 - 8 баллов и 60 м - при расчетной сейсмичности 9 баллов. При различных конструктивно-планировочных решениях разных этажей здания следует применять меньшее из приведенных в таблице 7 значение параметров для соответствующих несущих конструкций. Таблица 7 - Предельная высота здания в зависимости от конструктивного решения. Предельная высота, м этажность при сейсмичности площадки в баллах. По требованиям для несейсмических районов. Подвальный этаж включают в число этажей в случае, если верх его перекрытия находится выше средней планировочной отметки земли не менее чем на 2 м. В случае, если по функциональным требованиям возникает необходимость увеличения числа этажей проектируемого здания сверх указанного, следует применять специальные системы сейсмозащиты сейсмоизоляция, демпфирование и т. Ширину антисейсмического шва следует назначать по результатам расчетов в соответствии с 5. При высоте здания или сооружения до 5 м ширина такого шва должна быть не менее 30 мм. Ширину антисейсмического шва здания или сооружения большей высоты следует увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты. Конструкцией их опирания на элементы другого отсека должно быть обеспечено взаимное расчетное смещение элементов, исключена возможность их обрушения и соударения при сейсмическом воздействии. Переход через антисейсмический шов не должен являться единственным путем эвакуации из зданий или сооружений. В случае заложения смежных отсеков зданий на разных отметках переход от более углубленной части к менее углубленной делают уступами; при этом фундаменты примыкающих частей отсеков должны иметь одинаковое заглубление на протяжении не менее 1 м от шва, а отдельные столбчатые фундаменты под колонны, разделенные осадочным швом, должны располагаться на одном уровне. Уступы подошв фундаментов выполняют высотой до 0,6 м и заложением до 1: При устройстве подвала под частью здания отсека следует стремиться к его симметричному расположению относительно главных осей. Вертикальная арматура стен и элементов каркаса, в которой расчетом на особое сочетание нагрузок допускается растяжение, должна быть надежно заанкерена в фундаменте. Через каждые - мм продольные стержни должны быть соединены поперечными стержнями диаметром не ниже 6 мм. В случае выполнения стен подвалов из сборных панелей, конструктивно связанных с ленточными фундаментами, укладка указанного слоя раствора не требуется. Для заполнения швов между блоками следует применять цементный раствор марки не ниже В случае необходимости расположения перекрытий и или покрытий в разных уровнях в пределах одного этажа и отсека здания в расчетах должна приниматься пространственная РДМ. Поэтажная масса должна быть приложена к каждому соответствующему уровню перекрытия. Боковые грани панелей плит перекрытий и покрытий должны иметь шпоночную или рифленую поверхность. Для соединения с антисейсмическим поясом или для связи с элементами каркаса в панелях плитах следует предусматривать выпуски арматуры или закладные детали. Опорные части балок должны быть надежно закреплены в несущих конструкциях здания. Перекрытия в виде прогонов балок с вкладышами между ними должны быть усилены с помощью слоя монолитного армированного бетона класса не ниже В15 толщиной не менее 40 мм. Балки перекрытий покрытий следует конструктивно связывать с антисейсмическим поясом и устраивать по ним сплошной дощатый диагональный настил. Расположение и число лестничных клеток - в соответствии с нормативными документами по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, но не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более трех этажей. Конструкции сборных лестничных маршей и узлов их креплений к несущим элементам зданий, как правило, не должны препятствовать взаимным горизонтальным смещениям смежных перекрытий. При этом лестничные марши должны быть надежно закреплены с одного конца, а конструкция опирания другого конца должна обеспечивать свободное смещение марша относительно опоры, не допуская его обрушения. Допускается применять конструкции лестничных маршей, связанные с перекрытиями по обоим концам, при этом несущая способность лестничных маршей и узлов их креплений должна быть рассчитана на восприятие нагрузок, возникающих при взаимном смещении перекрытий. Допускается устройство лестниц с применением металлических или железобетонных косоуров с наборными ступенями при условии соединения с помощью сварки или на болтах косоуров с площадками и ступеней с косоурами и деревянных лестниц в деревянных зданиях. В каменных зданиях площадки должны заделываться на глубину не менее мм и заанкериваться. Лестничные площадки, располагаемые в уровне междуэтажных перекрытий, должны надежно связываться с антисейсмическими поясами или непосредственно с перекрытиями. Перегородки следует соединять с колоннами, несущими стенами, а при длине более 3,0 м - и с перекрытиями. Допускается выполнять перегородки из штучной кладки в соответствии с требованиями 6. Крепления, обеспечивающие устойчивость перегородок из плоскости, должны быть жесткими. Прочность перегородок и их креплений должна быть в соответствии с 5. Ширину швов принимают по максимальному значению перекоса этажей здания при действии расчетных нагрузок с учетом прогиба перекрытия в эксплуатационной стадии, но не менее 20 мм. Швы заполняют упругим эластичным материалом. Кирпичную каменную кладку перегородок на площадках сейсмичностью 8 и 9 баллов, в дополнение к горизонтальному армированию, следует усиливать вертикальными двухсторонними арматурными сетками, установленными в слоях цементного раствора марки не ниже M толщиной 25 - 30 мм. Арматурные сетки должны иметь надежное соединение с кладкой. Устройство пристроенных лоджий допускается с установкой металлических связей с несущими стенами, сечение которых определяется по расчету, но не менее 1 см 2 на 1 м. Вынос плит балконов, лоджий, эркеров, заделанных в каменные стены, не являющихся продолжением перекрытий, не должен превышать 1,5 м. Допускается применение арматуры классов А, В и класса А марки 25Г2С. Допускается применение для соединений арматуры специальных механических соединений опрессованных или резьбовых муфт. При диаметре стержней 20 мм и более соединение стержней и каркасов должно выполняться с помощью специальных механических соединений опрессованных и резьбовых муфт или сварки независимо от сейсмичности площадки. Шаг хомутов в местах стыкования внахлестку без сварки арматуры внецентренно сжатых элементов должен быть не более 8 d. Стыкование арматуры сварными соединениями внахлестку, как правило, не допускается. При стыковании арматуры в малоответственных конструкциях, кроме элементов несущего остова зданий, возможно применение сварных соединений арматуры внахлестку. В изгибаемых и внецентренно сжатых элементах стыки арматуры внахлестку со сваркой и без сварки следует располагать вне зон максимальных изгибающих моментов. Стыкование арматуры в монолитных диафрагмах может быть сварным или вязаным внахлест. В качестве напрягаемой арматуры, дополнительно устанавливаемой из расчета по предельным состояниям второй группы, допускается использовать арматурные канаты, располагаемые в закрытых трубках без сцепления с бетоном. В качестве несущих конструкций зданий высотой более 9 этажей следует использовать каркасы с диафрагмами, связями или ядрами жесткости. Размеры выступов в здании при наличии в плане не должны превышать шага колонн. При выборе конструктивных схем предпочтение следует отдавать схемам, в которых зоны пластичности возникают в первую очередь в горизонтальных элементах каркаса ригелях, перемычках, обвязочных балках и т. Диаметр хомутов в этом случае должен быть не менее 8 мм. Стыки сборных колонн необходимо располагать в зоне с наименьшими изгибающими моментами. Не допускается стыкование продольной арматуры в сборных элементах колонн внахлестку без сварки. Продольная арматура сборных элементов колонн длиной до 10,7 м должна состоять из целых стержней мерной длины. При стыковании арматуры сваркой следует применять соединения, выполняемые механизированной или ручной дуговой сваркой на стальной скобе-накладке. Для стержней арматуры диаметром до 22 мм, включительно, допускается стыкование дуговой сваркой продольными швами с парными накладками. Ширина зоны размещения расчетной или конструктивной поперечной арматуры в обоих осевых направлениях должна быть не менее 2 h 0 , считая от контура площадки передачи нагрузки. Расчетная и конструктивная поперечные арматуры плиты должны состоять из стержней периодического профиля диаметром не менее 8 мм, которые следует соединять с продольной рабочей арматурой посредством контактной сварки или концевых отгибов крюков. Шаг стержней поперечной арматуры - по нормам проектирования железобетонных конструкций. Допускается более высокое насыщение колонн продольной арматурой при условии усиления приопорных участков колонн с помощью конструктивного косвенного армирования сварными сетками с ячейками размером не более мм не менее четырех, располагаемыми с шагом 60 - мм на длине считая от торца элемента не менее 10 d , где d - наибольший диаметр стержней продольной арматуры. Сетки из арматуры классов А, А, В должны быть диаметром не менее 8 мм. Диафрагмы, связи и ядра жесткости, воспринимающие горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте здания и располагаться в обоих направлениях равномерно и симметрично относительно центра тяжести здания. В каждом направлении должно устанавливаться не менее двух диафрагм, расположенных в разных плоскостях. Допускается в верхних этажах здания уменьшать число и протяженность диафрагм при сохранении симметричности их расположения в пределах этажа. В каркасных железобетонных зданиях допускается применение рам-диафрагм и металлических связей. По наружному контуру вертикальных несущих конструкций зданий перекрытия следует опирать на ригели в уровне каждого этажа. Допускается устройство на консольных свесах перекрытий и ограждающих конструкций, выступающих за пределы основного каркаса частично или по периметру здания. Конструкции узлов сопряжения стен и перекрытий должны удовлетворять требованиям 6. Такие каркасы в обоих осевых направлениях следует сосредотачивать в составе полос усиленного армирования над колоннами, где не менее двух плоских каркасов или двух верхних стержней пространственного каркаса должны быть пропущены сквозь тело колонны, а также в составе арматуры, проходящей через срединные участки пролетов. Непрерывность этих каркасов в пределах общих габаритов перекрытия должна быть обеспечена стыковыми сварными соединениями продольных стержней каркасов. Эти стыковые соединения должны располагаться в зонах минимальных изгибающих моментов по соответствующим осевым направлениям и иметь прочность не ниже нормативного сопротивления стыкуемых стержней. Допускается устройство кирпичного или каменного заполнения, соответствующего требованиям 6. Прочность элементов стен и узлы их крепления к элементам каркаса должны соответствовать 5. Кладка самонесущих стен в каркасных. Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. В местах пересечения торцевых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен. По всей длине стен в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания. Заполнение, участвующее в работе каркаса, рассчитывают и конструируют как несущую стену. Прочность элементов стен такой конструкции и узлов их крепления к элементам каркаса должна быть подтверждена расчетом на действие сейсмических нагрузок из плоскости. В узлах примыкания участков ненесущих стен различных направлений должны быть предусмотрены вертикальные антисейсмические швы толщиной не менее 20 мм, заполненные эластичным материалом. Для районов с сейсмичностью 7 баллов пролеты, стропильные и подстропильные конструкции принимаются как для несейсмических районов. Для районов с сейсмичностью 8 и 9 баллов пролеты принимаются соответственно 24,0 ми 12 м. Шаг стропильных конструкций принимается для 8 баллов - 6,0 м и 12 м, для 9 баллов - 6,0 м; подстропильные конструкции не применяются. Ригели стальных каркасов следует проектировать из прокатных или сварных двутавров, в том числе с гофрированной стенкой. В колоннах рамных каркасов на уровне ригелей должны быть установлены поперечные ребра жесткости. Зоны развития пластических деформаций в элементах стальных конструкций должны быть вынесены за пределы сварных и болтовых соединений. Свес поясов сечений ригелей не должен превышать значения , где Е и R y - соответственно модуль упругости и расчетное сопротивление стали; t f - толщина пояса. Допускается стыки ригелей с колоннами выполнять на высокопрочных болтах без увеличения опорных сечений ригелей. Все замоноличиваемые торцевые стыкуемые грани панелей стен и перекрытий покрытий следует выполнять с рифлеными или зубчатыми поверхностями. Глубину высоту шпонок и зубьев принимают не менее 4 см;. При соответствующем обосновании допускается выполнять вертикальные стыковые соединения стен на закладных деталях, без устройства замоноличиваемых вертикальных колодцев и рифленых поверхностей граней панелей стен. Толщина внутреннего несущего слоя многослойных панелей должна определяться по результатам расчета и приниматься не менее мм. Закладные детали, служащие для соединения панелей между собой, должны быть приварены к рабочей арматуре. Вертикальная арматура также должна устанавливаться по граням дверных и оконных проемов и при регулярном расположении проемов поэтажно стыковаться. Площадь поперечного сечения арматуры, устанавливаемой в стыках и по граням проемов, должна определяться по расчету, но приниматься не менее 2 см 2. Сечение металлических связей в стыках панелей горизонтальных и вертикальных определяют расчетом, но их минимальное сечение должно быть не менее 1 см 2 на 1 погонный метр шва. В зданиях на площадках сейсмичностью 8 и 9 баллов в плоскости наружных стен в местах размещения лоджий следует предусматривать устройство железобетонных рам. В зданиях высотой до пяти этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается устройство пристроенных лоджий с выносом не более 1,5 м и связанных с основными стенами металлическими связями. При технико-экономическом обосновании монолитные здания возможно проектировать ствольно-стеновой конструкции с одним или несколькими стволами. Максимальное расстояние между несущими стенами не должно превышать 7,2 м. В зданиях с ненесущими наружными стенами должно быть не менее двух внутренних продольных и поперечных стен. В пространственных каркасах, применяемых для армирования поля стен, диаметр вертикальной арматуры должны быть не менее 10 мм, а горизонтальной - не менее 8 мм. Шаг горизонтальных стержней, объединяющих каркасы, не должен превышать мм. Армирование широких простенков можно выполнять диагональными каркасами. При диаметре стержней 20 мм и более, соединение стержней и каркасов должно выполняться с помощью сварки или с помощью специальных механических соединений опрессованных и резьбовых муфт независимо от сейсмичности площадки. Высокие перемычки допускается армировать диагональными каркасами. Шаг поперечных стержней пространственных каркасов перемычек следует принимать не более 10 d d - диаметр продольных стержней и не более мм. Диаметр поперечных стержней следует принимать не менее 8 мм. Толщина ее на опорах и в середине принимается по расчету, но не менее 50 мм в среднем. Толщина плоских однослойных стен и несущих слоев многослойных стен должна быть не менее мм. Допускается выполнять армирование плоских стен одинарным в виде плоской сварной сетки. В зданиях до пяти этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов и до трех этажей при 9 баллах допускается опирание блоков только по углам. При этом длина зоны опирания должна быть не менее мм в каждую сторону от угла. При этом в наружных стенах допускается применять блоки различных типоразмеров, выступающие или западающие на длину до 1,5 м. Необходимое сечение металлических связей определяют расчетом, но принимают не менее:. При этом связи между смежными блоками допускается выполнять сосредоточенными по углам блоков. При этом колонны должны иметь продольную арматуру не менее 4 d 12 класса А, ригели - 4 d 10 при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов и не менее 4 d 12 при сейсмичности 9 баллов. Армирование монолитных диафрагм жесткости допускается выполнять одинарными сетками. Требуемое значение нормального сцепления кирпича камня с раствором в блоках определяют расчетом, но должно быть не менее кПа. Усилия в швах воспринимаются силами трения и шпонками. Число надземных этажей в таких зданиях не должно превышать трех на площадках сейсмичностью 7 баллов и одного на площадках сейсмичностью 8 баллов;. Вертикальную арматуру в блоках устанавливают по расчету, но не менее 2 d 8 класса А по каждой боковой грани. Неармированные блоки допускаются на площадках сейсмичностью 7 баллов в зданиях высотой до трех этажей, на площадках сейсмичностью 8 баллов в одноэтажных зданиях. Стеновые блоки как для наружных, так и для внутренних стен должны применять только с пазами или четвертями на торцевых вертикальных гранях. Блоки должны соединяться между собой сваркой закладных деталей или выпусков арматуры. Вертикальная арматура по торцам простеночных блоков, в том числе на глухих участках стен, должна быть соединена с выпусками арматуры из фундамента, вертикальной арматурой вышележащих и нижележащих простеночных блоков, в том числе блоков смежных этажей и заанкерена в антисейсмическом поясе перекрытия верхнего этажа. Блоки-перемычки соединяют между собой в двух уровнях по высоте путем сварки выпусков арматуры или закладных деталей с последующим замоноличиванием. Ширина пояса должна быть не менее 90 мм, высота - соответствовать толщине плит перекрытий, класс бетона не ниже В12,5. При подборе арматуры антисейсмических поясов допускается учитывать продольную арматуру поясных блоков. При непрерывном вертикальном армировании продольную арматуру пропускают через отверстия в поясных блоках и стыкуют сваркой. Пазы в блоках в местах установки вертикальной арматуры должны заделывать бетоном на мелком щебне класса не менее В15 с вибрированием. Для повышения горизонтальной жесткости глухих участков стен в вертикальных швах между простеночными блоками могут также устраиваться бетонные шпонки и сварные связи выпусков горизонтальной арматуры соседних блоков. Несущие каменные стены должны возводить из кладки на растворах со специальными добавками, повышающими сцепление раствора с кирпичом или камнем, с обязательным заполнением всех вертикальных швов раствором. Кладка несущих стен без заполнения вертикальных швов раствором и без железобетонных обойм или включений допускается при применении керамических камней с пазо-гребневым соединением только на площадках с расчетной сейсмичностью 7 баллов и менее. При расчетной сейсмичности 7 баллов допускается возведение несущих стен зданий из кладки на растворах с пластификаторами без применения специальных добавок, повышающих прочность сцепления раствора с кирпичом или камнем. При расчетной сейсмичности 8 баллов и менее допускается выполнение зимней кладки с обязательным включением в раствор добавок, обеспечивающих твердение раствора при отрицательных температурах. Направление действия вертикальной сейсмической нагрузки вверх или вниз следует принимать более невыгодным для напряженного состояния рассматриваемого элемента. Изделия с пустотами должны иметь: Для возведения перегородок и ненесущих стен допускается применение кирпича и керамических камней марки не ниже М75 без ограничения размеров и пустот и гипсовых пазогребневых плит. Штучная кладка стен должна выполняться на смешанных цементных растворах марки не ниже М25 в летних условиях и не ниже М50 - в зимних или на специальных клеях. Для кладки блоков следует применять раствор марки не ниже М50 и специальные клеи. Категория кирпичной или каменной кладки, выполненной из материалов, предусмотренных 6. При этом высота здания должна быть не более трех этажей, ширина простенков - не менее 0,9 м, ширина проемов - не более 2 м, а расстояния между осями стен - не более 12 м. Проектом производства каменных работ должны предусматриваться специальные мероприятия по уходу за твердеющей кладкой, учитывающие климатические особенности района строительства. Эти мероприятия должны обеспечивать получение необходимых прочностных показателей кладки. Значения R t , R sq , R tw не должны превышать соответствующих значений по кирпичу или камню при разрушении кладки. При усилении кладки армированием или железобетонными включениями высоту этажа допускается принимать равной 6,5 и 4,5 м соответственно. Высота таких зданий не должна превышать 7 м. Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих их рам должны проверяться расчетом и быть не более приведенных в таблице 8. Не допускается устройство двух рядом расположенных заменяющих рам одного направления. В зданиях из мелких ячеисто-бетонных блоков расстояние между стенами независимо от расчетной сейсмичности не должно превышать 9 м. Таблица 8 - Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих их рам. Расстояние между осями поперечных стен или заменяющих их рам, м. Они должны соответствовать требованиям, приведенным в таблице 9. Таблица 9 - Размеры элементов стен каменных зданий. Размер элемента стены, м, при расчетной сейсмичности, баллы. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше указанной. Простенки меньшей ширины необходимо усиливать железобетонным обрамлением. Проемы большей ширины следует окаймлять железобетонной рамкой. Вынос деревянных неоштукатуренных карнизов допускается до 1 м. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры. В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены, антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий не устраивают. Высота пояса должна быть не менее мм, класс бетона - не ниже В 12,5. Продольная арматура поясов устанавливается по расчету, но не менее 4 d 10 при расчетной сейсмичности 7 - 8 баллов и не менее 4 d 12 - при 9 баллах. Участки стен и столбы над чердачным перекрытием высотой более мм должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс. Стены по верху должны иметь обвязочный железобетонный пояс, связанный с вертикальными железобетонными сердечниками. Кирпичные столбы допускаются только при расчетной сейсмичности 7 баллов. При этом марка раствора должна быть не ниже М50, а высота столбов - не более 4 м. В двух направлениях столбы следует связывать заанкеренными в стены балками. Кладки следует армировать сетками в горизонтальных швах и отдельными вертикальными стержнями или каркасами, размещаемыми в теле кладки или в штукатурных слоях. Вертикальная арматура должна быть непрерывной и соединяться с антисейсмическими поясами. Не допускается соединение арматуры внахлест без сварки. В случае размещения вертикальной арматуры в штукатурных слоях, она должна быть связана с кладкой хомутами, расположенными в горизонтальных швах кладки. Вертикальные железобетонные элементы сердечники должны соединяться с антисейсмическими поясами. Железобетонные включения в кладку комплексных конструкций следует устраивать открытыми не менее чем с одной стороны и минимальным размером сечения не менее мм. При проектировании стен комплексной конструкции из кирпича усиленные монолитными железобетонными включениями антисейсмические пояса и их узлы сопряжения со стойками должны рассчитываться и конструироваться как элементы каркасов с учетом работы заполнения. В этом случае предусмотренные для бетонирования стоек пазы должны быть открытыми не менее чем с двух сторон. Если стены комплексной конструкции из кирпича выполняют с железобетонными включениями по торцам простенков, продольная арматура должна быть надежно соединена хомутами, уложенными в горизонтальных швах кладки. Примечание - Несущая способность железобетонных включений, расположенных по торцам простенков, учитываемая при расчете на сейсмическое воздействие, не должна учитываться при расчете сечений на основное сочетание нагрузок. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается на глубину мм. В ненесущих навесных стенах заделка перемычек допускается на глубину мм. Каждая стойка должна крепиться к фундаменту анкерными болтами и иметь металлические связи с соответствующими им стойками по высоте здания и с элементами горизонтальных обвязок в уровне перекрытий. Перекрытия панельных зданий могут выполняться из панелей или отдельных балок. В уровне перекрытий каркасных и панельных зданий по всем несущим стенам должны быть устроены непрерывные обвязки. Элементы обвязки должны соединяться между собой по всему контуру, включая угловые стыки металлическими накладками на болтах или стяжками. Каждая балка перекрытия должна крепиться металлическими связями с балками примыкающего участка перекрытия и горизонтальными обвязками по контуру стен здания. Каждая панель должна по всем углам быть связана с примыкающими панелями, и горизонтальными обвязками в уровне перекрытий. Должны быть выполнены связи между вертикальными элементами обвязок панелей соседних этажей. Допускается конструктивно объединять связи панелей соседних этажей и их связи с обвязками в уровне перекрытий. Панели нижнего ряда должны быть связаны с фундаментом анкерными болтами. Допускается устанавливать один анкерный болт на две примыкающие стойки обрамления соседних панелей. Связи панелей между собой следует выполнять на болтах. Рекомендуется увеличивать жесткость панельных зданий креплением участка обшивки, выпущенной за контур обвязки панели стены или перекрытия к обвязке примыкающей панели. Верхние венцы в углах и пересечениях следует объединять угловыми балками на врезках и сквозных нагелях. При этом отверстия под болты в сжимах следует выполнять продолговатыми, не препятствующими осадке срубов. Стойки рекомендуется выполнять неразрезными на всю высоту здания. Сжимы также должны ставить у проемов с пролетом более 1,5 м и на участках стен длиной более 6 м. При сейсмичности 8 и 9 баллов следует применять врубку в полдерева с остатком не менее 25 см или без остатка с усилением углов плоскими уголками жесткости с прошивкой их гвоздями. В районах с расчетной сейсмичностью 7 баллов допускается врубка в полдерева с прошивкой двумя нагелями в узле по осям брусьев или впритык. При этом, в целях обеспечения надежной связи стен с фундаментом, основные анкера должны пропускаться в обруб на 1 - 2 венца выше промежуточных дополнительных. Шаг основных анкеров следует принимать не более 1,5 м при сейсмичности 9 баллов и не более 2 м при сейсмичности 7 и 8 баллов. Жесткость конструкций крыш должна обеспечиваться установкой раскосов между стойками в обоих направлениях плана здания. При соответствующем обосновании сейсмическую изоляцию допускается размещать в уровне любого надземного этажа. Отдельно стоящие столбчатые фундаменты должны быть соединены между собой жесткими связями. Система верхних балок должна быть жестко связана с надземной частью сооружения. Возникновение крутящих моментов в конструктивных элементах системы верхних балок недопустимо. Расстояния между сейсмическими изоляторами под несущими стенами должны быть, как правило, не более 3 м. Предпочтительно изоляторы устанавливать в одном уровне. Расчетную сейсмичность существующего сооружения следует принимать равной расчетной сейсмичности площадки расположения объекта. Элементы здания с недостаточной несущей способностью выявляют расчетом. На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, возводить транспортные сооружения, как правило, не допускается. Проектирование и строительство транспортных сооружений на таких площадках осуществляются в соответствии с требованиями [ 5 ]. Решение об исключении антисейсмических мероприятий при новом строительстве, реконструкции и капитальном ремонте объекта должно быть принято заказчиком. Примечание - Решение о выборе уровня антисейсмической защиты уровня ответственности объекта , не указанного в таблице 10 , принимает заказчик по представлению генерального проектировщика. Таблица 10 - Классификация объектов транспортного комплекса по ответственности. Наиболее крупные и капиталоемкие объекты транспортного комплекса на железных и автомобильных дорогах категорий I и II, на скоростных городских дорогах, линиях метрополитена и скоростного монорельсового транспорта: Висячие и вантовые мосты через большие реки, морские проливы и заливы с пролетами сооружений более м на дорогах всех категорий. Транспортные здания, относящиеся к выдающимся памятникам архитектуры, административные здания, в которых размещаются службы и средства управления работой крупных транспортных узлов и сетями дорог в регионах. Здания терминалов в аэропортах с годовым объемом перевозок более 10 млн чел, включая прилетающих, улетающих и транзитных пассажиров. Здания железнодорожных и морских вокзалов вместимостью более пассажиров. Причальные сооружения морских и речных портов при объеме грузооборота в навигацию свыше 6 млн тонн сухогрузов свыше 12 млн тонн наливных грузов или свыше судозаходов. Балочные, арочные и рамные мосты с пролетами более м через водотоки, виадуки, эстакады, путепроводы, транспортные развязки, тоннели и галереи, подпорные стены, трубы под насыпями, пешеходные мосты и тоннели, пассажирские платформы, насыпи и выемки, сооружаемые на железных и автомобильных дорогах категорий I и II, а также на скоростных городских дорогах, магистральных улицах проспектах общегородского значения, линиях метрополитена и скоростного монорельсового транспорта. Опоры контактной сети и здания тяговых подстанций на железных дорогах категорий I и II. Здания терминалов в аэропортах с годовым объемом перевозок от 4 до 10 млн чел. Здания железнодорожных, морских и речных вокзалов вместимостью - пассажиров. Здания автобусных вокзалов для обслуживания и более пассажиров дальнего следования в сутки. Причальные сооружения морских и речных портов при объеме грузооборота в навигацию от 1,5 до 6 млн тонн сухогрузов от 6 до 12 млн тонн наливных грузов или от до судозаходов. Мосты через водотоки, виадуки, эстакады, путепроводы, транспортные развязки, тоннели и галереи, подпорные стены, трубы под насыпями, пассажирские платформы, пешеходные мосты и тоннели, насыпи и выемки, сооружаемые на железных и автомобильных дорогах категорий III и IV, а также на магистральных городских дорогах улицах районного значения. Опоры контактной сети и здания тяговых подстанций на железных дорогах категорий III и IV. Здания терминалов в аэропортах с годовым объемом перевозок до 4 млн чел. Здания железнодорожных, морских и речных вокзалов вместимостью до пассажиров. Здания автобусных вокзалов для обслуживания до пассажиров дальнего следования в сутки. Подземные гаражи и парковки. Причальные сооружения морских и речных портов при объеме грузооборота в навигацию менее 1,5 млн тонн сухогрузов менее 6 млн тонн наливных грузов или менее судозаходов. Протяженность переходных участков должна быть минимальной. В качестве защитных мероприятий при расчетной сейсмичности 7 и более баллов следует предусматривать устройство заанкеренной в склон защитной металлической сетки, закрепление поверхности склона бетонным покрытием, устройство между основной площадкой и склоном траншеи или стены с размерами, достаточными для улавливания обваливающегося со склона откоса грунта. Улавливающие траншеи и стены должны устраиваться также в выемках, откосы которых сложены неустойчивыми при землетрясениях грунтами. Опоры таких мостов необходимо рассчитывать на гидродинамическое давление волны цунами, а низ пролетных строений должен возвышаться на 0,5 м над уровнем бора. Для устройства опор и перекрытия пролетов предпочтительны конструкции наименьшей массы, способные к значительным деформациям на стадии, предшествующей разрушению. Пяты сводов, арок и стоек рам следует опирать на массивные опоры и располагать на возможно более низком уровне. Надарочное строение следует проектировать сквозным. Грунт насыпей подходов и засыпки сводов должен подбираться по гранулометрическому составу и уплотняться таким образом, чтобы не терять устойчивость не разжижаться и сохранять требуемые по расчету деформационные свойства при сейсмическом воздействии. При необходимости грунт должен армироваться геосинтетическим материалом. Антисейсмическое закрепление пролетных строений, кроме пролетных строений арочных и рамных железобетонных бесшарнирных мостов, следует осуществлять с помощью сейсмостойких опорных частей. В случае применения обычных опорных частей для антисейсмического закрепления пролетных строений должны применять специальные антисейсмические устройства. Сейсмостойкие продольно-подвижные опорные части и деформационные швы должны допускать беспрепятственные перемещения подвижного конца пролетного строения во время землетрясения. Прочность поперечно-неподвижных опорных частей в сейсмостойком исполнении должна быть достаточной для передачи с пролетных строений на опоры сейсмической нагрузки, действующей в поперечном к оси моста направлении. Надводные надземные части промежуточных опор допускается проектировать облегченного типа в виде железобетонных стальных рамных конструкций и железобетонных конструкций столбчатого типа, в том числе пустотелых предварительно напряженных с железобетонными оголовками. Если грунты немерзлые или используются по принципу II, то следует предусматривать опирание подошвы фундаментов мелкого заложения или нижних концов свай, столбов и оболочек преимущественно на скальные или крупнообломочные грунты, гравелистые плотные пески, глинистые грунты твердой и полутвердой консистенции. Опирание нижних концов свай, столбов и оболочек на оттаивающие песчаные грунты с льдистостью за счет ледяных включений более 0,01 или глинистые грунты с показателем консистенции более 0,5 не допускается. Фундаменты с уступами допускаются только при скальном основании. Расчет мостов с учетом сейсмического воздействия следует выполнять как при наличии подвижного состава, так и при отсутствии его на мосту. Для мостов нормальной и повышенной сейсмостойкости сейсмическую нагрузку, вызванную вертикальной составляющей колебаний грунта, следует умножать на коэффициент 0,5. При проектировании сооружений особой сейсмостойкости поправочный коэффициент к нагрузке от вертикальных колебаний грунта определяют по данным инженерно-сейсмологических исследований. При прочих расчетах конструкций мостов сейсмическую нагрузку от вертикальной составляющей колебаний грунта допускается не учитывать. Сейсмические нагрузки, вызванные горизонтальными составляющими колебаний грунта, направленными вдоль и поперек оси моста, следует рассматривать раздельно. При определении сейсмических нагрузок, действующих вдоль оси моста, масса железнодорожного состава не учитывается. Применяемые при вычислении сил инерции динамические дискретные схемы составляют для моста в целом или для отдельных частей моста, являющихся самостоятельными колебательными системами. В обоснованных случаях допускается выполнять расчет по упрощенным схемам, учитывающим симметрию, однородность и другие структурные особенности конкретного сооружения. При определении глубины водоема у опоры поверхность дна принимают без учета воронки местного размыва. При дробном значении расчетной сейсмичности уменьшение угла внутреннего трения находят интерполяцией. При определении деформированного состояния моста следует учитывать снижение жесткости железобетонных конструкций за счет образования трещин и неупругих деформаций бетона. При устройстве раздельных фундаментов между ними располагают распорки. Допустимая высота стен определяется расчетом с учетом повышенного давления грунта при землетрясении. Высота стен, считая от подошвы фундаментов, должна быть не более:. Длина секции должна быть не более 15 м. При прочих равных условиях следует отдавать предпочтение вариантам с более глубоким заложением тоннеля. Для тоннелей, сооружаемых открытым способом, следует применять цельносекционные сборные элементы. При расчетной сейсмичности менее 8 баллов обделку горного тоннеля допускается выполнять из набрызг-бетона в сочетании с анкерным креплением. При расчетной сейсмичности до 8 баллов включительно допускается применение бетонных порталов. Прочность и устойчивость оболочек должны быть проверены расчетом, обеспечивая необходимые характеристики грунта насыпи, уплотняя и армируя геосинтетическим материалом. Прочность и устойчивость оболочек обеспечивают подбором соответствующего сортамента гофрированых листов, а также усилением свода стальными элементами или бетонным покрытием. Настоящий раздел свода правил распространяется на проектирование вновь строящихся, расширяемых и реконструируемых напорных и безнапорных гидротехнических сооружений в сейсмических районах. Требования свода правил следует выполнять также при строительстве, вводе в эксплуатацию, эксплуатации, обследовании реального состояния, декларировании безопасности, страховании, восстановлении, консервации и ликвидации гидротехнических сооружений. Гидротехнические сооружения должны воспринимать MPЗ без угрозы собственного разрушения, в том числе водоподпорные сооружения в составе напорного фронта ВСФ всех классов - без угрозы прорыва напорного фронта, а морские нефтегазопромысловые сооружения МНГС - без угрозы собственного разрушения и без угрозы повреждений, приводящих к выбросу в окружающую среду углеводородов. При этом допускаются любые иные повреждения сооружения и основания, включая повреждения, нарушающие нормальную эксплуатацию объекта. Сейсмические воздействия уровня ПЗ должны восприниматься гидротехническими сооружениями без угрозы для жизни и здоровья людей и с сохранением собственной ремонтопригодности для ВСФ - при любом предусмотренном правилами эксплуатации уровне верхнего бьефа. При этом допускаются остаточные смещения, деформации, трещины и иные повреждения, не нарушающие нормальную эксплуатацию объекта. При этом карту С ОСР - при расчете на MPЗ водоподпорных сооружений классов I, II и III, карту В ОСР - при расчете на MPЗ водоподпорных сооружений класса IV и безнапорных гидротехнических сооружений и карту А ОСР - при расчете на ПЗ всех гидротехнических сооружений. При этом должна составляться также сейсмотектоническая модель сейсмического района расположения объекта, включающая в себя карту и характеристики основных зон возможных очагов землетрясений ВОЗ , а также сведения о наличии или отсутствии активных разломов и возможности склоновых смещений большого объема и их параметрах. Исходную сейсмичность остальных гидротехнических сооружений допускается принимать равной:. В случаях, когда нормативная сейсмичность района на соответствующих картах ОСР п. Для ВСФ классов I и II и МНГС исследования СМР следует выполнять инструментальными и расчетными методами, а для других гидротехнических сооружений допускается применять результаты инженерно-геологических и геофизических изысканий на площадке строительства. Расчетная сейсмичность принимается для уровней MPЗ и ПЗ. Расчетную сейсмичность площадок безнапорных гидротехнических сооружений всех классов, а также при соответствующем обосновании - подпорных сооружений класса IV, допускается принимать по таблице 11 с учетом результатов инженерно-геологических изысканий на площадке строительства. Как при сейсмическом микрорайонировании, так и при инженерно-геологических изысканиях глубина слоя исследования сейсмических свойств грунта должна определяться, исходя из особенностей геологического строения площадки, но не менее 40 м от подошвы сооружения для сооружений классов III и IV, не входящих в состав напорного фронта, - не менее 20 м. Категория грунта и его физико-механические и сейсмические характеристики должны определяться с учетом возможных техногенных изменений свойств грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружения. В случаях, когда расчетную сейсмичность площадки определяют методами СМР, дополнительно следует устанавливать скоростные, частотные и резонансные характеристики грунта основания сооружения. При этом расчетную сейсмичность площадки I des при грунтах категории I - II принимают как при грунтах категории II, а при грунтах категории II - III - как при грунтах категории III. При этом здания всех типов должны рассматриваться в качестве ВСФ 8. В случае размещения этих объектов на гидротехнических сооружениях или в контакте с ними сейсмическое воздействие должно задаваться движением, передаваемым со стороны основного сооружения. Таблица 11 - Расчетная сейсмичность площадки сооружения. Расчетная сейсмичность площадки сооружения при исходной сейсмичности, баллы. Примечание - Сейсмические воздействия входят в состав особых сочетаний нагрузок и воздействий СП Расчетные акселерограммы должны подбирать с учетом данных о скоростных, частотных и резонансных характеристиках грунтов, залегающих в основании сооружения. Непосредственно для расчетов следует задавать две горизонтальные Г1 и Г2 и вертикальную В компоненты расчетной акселерограммы. При этом спектр отклика синтезированной акселерограммы не должен быть ниже огибающей спектров отклика отобранных аналоговых акселерограмм во всем диапазоне учитываемых частот сейсмических колебаний. Примечание - Объем и состав сейсмологических исследований окончательно устанавливает проектировщик и согласовывает заказчик. В необходимых случаях учитывают взаимные подвижки блоков в основании сооружения, вызванные прохождением сейсмической волны. Учитывают также возможные последствия таких связанных с землетрясениями явлений, как:. Отказ от учета инерционных свойств основания допускается при специальном обосновании. Водоподпорные сооружения классов III и IV допускается рассчитывать методами ЛСТ. Примечание - Перечень сооружений, относящихся к водоподпорным сооружениям в составе напорного фронта, может быть расширен по усмотрению проектной организации за счет зданий ГЭС, напорных трубопроводов большого диаметра и иных объектов, разрушение которых по своим последствиям идентично прорыву напорного фронта. При этом оценки прочности и устойчивости должны выполнять по специально разработанным проектной организацией критериям, обеспечивающим выполнение требований 8. В этих случаях допускается принимать для всех сооружений значение коэффициента надежности по ответственности сооружения, равное 1,1. Для оценки сейсмостойкости сооружений при действии ПЗ следует формировать особое сочетание нагрузок и воздействий, включающее в себя нагрузки и воздействия основного сочетания и особую нагрузку от сейсмического воздействия. При этом оценки прочности и устойчивости выполняют с применением критериев, принятых в нормативных документах на проектирование гидротехнических сооружений отдельных видов и соответствующих требованиям, предъявляемым к сооружениям при расчете их на ПЗ 8. Допускается также применять вероятностные методы для оценки сейсмостойкости сооружений. При этом смещения деформации, напряжения и усилия определяют на всем временном интервале сейсмического воздействия на сооружение. В случае применения линейного динамического анализа максимальные и минимальные значения указанных величин за весь рассматриваемый временной интервал следует суммировать со значениями смещений деформаций, напряжений и усилий , полученными от остальных нагрузок и воздействий, входящих в состав особого сочетания нагрузок и воздействий, включающего сейсмические воздействия. Примечание - В качестве исходного сейсмического воздействия можно использовать также велосиграммы либо сейсмограммы. Временной динамический анализ линейный и нелинейный производят с применением пошагового интегрирования дифференциальных уравнений; линейный динамический анализ допускается выполнять также методом разложения решения в ряд по формам собственных колебаний. Значения ускорений A , A и A в зависимости от значения исходной сейсмичности площадки строительства I beg , расчетной сейсмичности I des и реальных грунтовых условий на конкретной площадке приведены в таблице Таблица 12 - Значения ускорений. I beg , баллы. При отсутствии экспериментальных данных о реальных значениях параметров затухания в расчетах сейсмостойкости допускается применять значения параметров. Сейсмическое ускорение основания задается постоянной во времени векторной величиной , модуль которой принимается равным значению максимального пикового ускорения а р см. Примечание - Указанные в пункте коэффициенты следует учитывать аналогичным образом в расчетах по методикам, позволяющим определять смещения, деформации, напряжения и усилия, возникающие в сооружениях под влиянием сейсмического воздействия, без предварительного нахождения сейсмических нагрузок. Для водоподпорных сооружений всех типов коэффициент k 2 принимают равным:. Таблица 13 - Параметры для определения коэффициента динамичности. Категория грунтов по сейсмическим свойствам. W i - обобщенное значение смещений деформаций, напряжений или усилий , возникающих в рассматриваемых точках или сечениях под влиянием сейсмических нагрузок сил , соответствующих i -й форме собственных колебаний;. При этом плотность материалов и грунтов устанавливается с учетом степени их водонасыщения. В случаях отсутствия соответствующих экспериментальных данных допускается применять корреляционные связи между значениями статического модуля общей деформации E 0 или статического модуля упругости E s t и динамического модуля упругости E d yn , определяемого геофизическими методами. Допускается также применение статических прочностных характеристик материалов сооружения и грунтов основания; при этом следует вводить дополнительные коэффициенты условий работы, устанавливаемые нормами проектирования соответствующих сооружений для учета влияния на эти характеристики кратковременных динамических воздействий. Сейсмостойкость сооружений на повторные сейсмические воздействия следует рассчитывать по вторичным схемам. На предварительных стадиях проектирования при отсутствии оценок вероятности возникновения значимых повторных толчков на площадке рассматриваемого гидротехнического сооружения допускается проводить проверку сейсмостойкости при повторных землетрясениях с интенсивностью, уменьшенной по сравнению с интенсивностью расчетного землетрясения на 1 балл. При этом следует учитывать направление сейсмического воздействия относительно сооружения и пространственный характер колебаний сооружения при землетрясении. При специальном обосновании допускается применять также одномерные расчетные схемы для конструкций стержневого типа. Размеры расчетной области, занятой грунтовыми массивами, должны позволить проявиться предельным состояниям, характерным как для сооружений, так и для грунтовых массивов. Для сооружений, входящих в состав напорного фронта, расчетная область основания, как правило, по своей нижней границе должна иметь плановые размеры не менее 5 H , а по глубине от подошвы сооружения - не менее 2 H , где Н - характерный размер сооружения для водоподпорных сооружений Н - высота сооружения. Для гидротехнических сооружений других видов размеры расчетной области основания принимают проектные организации на основе опыта проектирования подобных сооружений. Расчет проводят на совместное действие учитываемых компонент РА. Протяженные тоннели допускается рассчитывать на сейсмическое воздействие в плоскости, нормальной к оси тоннеля. Отдельно стоящие гидротехнические сооружения, схематизируемые стержнями, следует рассчитывать на горизонтальные сейсмические воздействия в плоскостях наибольшей и наименьшей жесткости. Примечание - На ранних стадиях проектирования при соответствующем обосновании допускается учитывать меньшее число форм колебаний, чем указано в настоящем пункте. Конкретные методы определения бокового давления грунта при учете сейсмического воздействия в расчетах прочности сооружений принимают проектные организации с учетом особенностей конструкции сооружений и условий их эксплуатации. В тех случаях, когда по расчетной схеме при потере устойчивости сооружение сдвигается совместно с частью грунтового массива, в расчетах устойчивости сооружений и их оснований следует учитывать грунтовые сейсмические силы в сдвигаемой части расчетной области основания. Избрание иных схем учета грунтовых сейсмических сил требует соответствующего обоснования. При расчете устойчивости откосов сооружений из грунтовых материалов и склонов с применением ЛСТ сейсмические силы, действующие на сдвигаемую часть откосов и склонов, допускается определять инженерными методами с учетом примененных методов проверки устойчивости. Во всех случаях сдвигаемые грунтовые области откосы сооружений из грунтовых материалов, склоны берегов и котлованов, засыпка подпорных стен, наносы, а также грунтовые массивы, слагающие основание определяют из условия предельного равновесия этих областей с учетом всех нагрузок и воздействий особого сочетания, включающего в себя сейсмические воздействия. Конкретные методы определения предельного состояния сдвигаемых грунтовых массивов, в том числе и в случае бокового давления грунта при сдвиге, принимают проектные организации с учетом особенностей конструкций и условий эксплуатации сооружений. Примечание - Если грунтовые массивы примыкают к боковым граням сооружения с двух сторон, то в расчетах устойчивости следует принимать, что сейсмические силы в обоих грунтовых массивах действуют в одном направлении и тем самым увеличивают общее давление грунта на одну из боковых граней сооружения и одновременно уменьшают давление на противоположную грань. При этом следует принимать во внимание характерные особенности наносов как объекта расчета:. Все основные характеристики состояния наносов у верховой грани сооружения для различных временных этапов эксплуатации сооружения должны быть определены при проектировании сооружения и уточняться в процессе эксплуатации объекта по данным натурных наблюдений и исследований. Особое внимание должно обращаться на установление возможности разжижения грунтов наносов при сейсмических воздействиях и размеров зоны этого явления. В этих случаях напряженно-деформированное состояние сооружения следует определять из единого динамического расчета системы, включающей грунтовую среду, подземное сооружение и само сооружение. Расчет подземных сооружений классов III и IV допускается проводить по ЛСТ. При этом следует учитывать раздельно:. В расчетах подземных сооружений, как по ДТ, так и ЛСТ, следует учитывать сейсмическое давление воды. С этой целью к массе сооружения, отнесенной к точке k на смоченной поверхности сооружения, добавляют массу колеблющейся воды. Присоединенную массу воды определяют для каждой из компонент вектора смещений в принятой расчетной схеме сооружения. Сейсмическое давление воды на сооружение допускается не учитывать, если глубина водоема у сооружения менее 10 м. В качестве расчетного следует использовать характер колебаний, приводящих к получению максимального значения присоединенной массы воды. P 0 - суммарное гидродинамическое давление на отдельно стоящее сооружение;. Примечание - Если вода находится с двух сторон сооружения, гидродинамическое давление следует принимать равным сумме абсолютных значений гидродинамических давлений, определенных для каждой из сторон сооружения. T 0 - преобладающий период сейсмических колебаний грунта, значение которого принимается равным 0,5 с. Остаточные смещения горных пород дна водохранилища, как правило, возможны при наличии в зоне водохранилища тектонических нарушений, особенно - активных разломов. При этом оценивать высоту волн следует с учетом прогноза характера сейсмотектонического движения остаточного смещения бортов тектонического разлома. Таблица 14 - Расчет коэффициентов по характеру движения сооружения. Таблица 15 - Коэффициент, учитывающий ограниченность длины водоема. Примечание - Параметр b - ширина ущелья на уровне водной поверхности. Если по линии тектонического разрыва в зоне водохранилища следует ожидать субвертикально ориентированные остаточные смещения, то высота возможной гравитационной волны определяется в зависимости от магнитуды М землетрясения при этом высота волны практически не зависит от глубины водохранилища:. При отсутствии таких данных значение М допускается принимать по формуле. Определение высоты волны, возникающей при обвалах береговых склонов при землетрясениях, требует рассмотрения вероятных условий обрушения и учета большого числа других факторов. По этим причинам для определения высоты таких волн рекомендуется обращаться в специализированные проектные или исследовательские организации. При определении высоты сейсмических волн на поверхности водохранилища допускается не учитывать дополнительно подъем уровня воды при взаимодействии такой волны с сооружением. При невозможности исключения взаимных подвижек частей сооружения в проекте должны быть разработаны специальные конструктивные мероприятия, позволяющие воспринимать дифференцированные подвижки без ущерба для безопасности сооружения. При необходимости уменьшения объема крупнозернистого материала в теле верховой призмы допускается введение горизонтальных слоев из крупнозернистых крупнообломочных сильнодренирующих материалов. Примечание - Указания настоящего пункта не распространяются на гидротехнические сооружения из грунтовых материалов с экраном. При проектировании ограждающего сооружения следует рассматривать целесообразность принятия на основании технико-экономического сопоставления перечисленных ниже конструктивных решений, повышающих сейсмостойкость указанных сооружений:. При невозможности выполнения этого условия предпочтение следует отдавать заанкеренньм шпунтовым стенкам при нескальных основаниях и стенкам из массивов-гигантов при скальных основаниях. Протяженные причалы и набережные необходимо разделять на секции антисейсмическими швами. В пределах отдельной секции следует соблюдать однородные условия работы конструкции: Применение призматических железобетонных свай не рекомендуется. Сваи необходимо погружать до глубины залегания плотных, устойчивых к разжижению грунтов. Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные грунты, глинистые грунты мягкопластичной, текучепластичной и текучей консистенции не допускается. Верхние концы свай следует жестко заделывать в верхнее строение эстакадной конструкции. Узлы сопряжений должны быть рассчитаны на знакопеременные нагрузки. Горизонтальную жесткость эстакад при необходимости следует обеспечивать применением наклонных свай или введением в рамы диагональных связей. Подкрановые пути за шпунтовыми стенами следует устраивать на свайных фундаментах. Геодинамический мониторинг проводится комплексно и охватывает период от начала строительства до конца эксплуатации гидротехнического сооружения. Конкретные составы и методы наблюдений и исследований определяются генеральным проектировщиком совместно со специализированной проектной или исследовательской организацией. Рекомендуемые состав геодинамических наблюдений и периодичность измерений в зависимости от характеристики объекта мониторинга и активности геодинамических процессов приведены в приложении В. В процессе динамического тестирования должны быть определены собственные частоты и формы колебаний, затухание по формам, амплитудно-частотные характеристики динамической податливости. Для возбуждения колебаний можно применять следующие естественные и искусственные источники:. Динамические характеристики сооружения устанавливаются при нормальном подпорном уровне и при уровне мертвого объема воды в водохранилище. В настоящем разделе устанавливаются специальные требования к строительным конструкциям со средствами огнезащиты, автоматическим установкам пожарной сигнализации и пожаротушения, системам оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре далее - системы противопожарной защиты , предназначенным для применения в зданиях, строениях и сооружениях, возводимых в сейсмических районах. Устройство эвакуационных лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается. В зданиях высотой более трех этажей эвакуационные пути, как правило, не должны проходить через антисейсмические швы. Применяемые средства огнезащиты должны соответствовать требованиям Федерального закона [ 3 ]. Пределы огнестойкости строительных конструкций с огнезащитой и их класс пожарной опасности устанавливают по ГОСТ Применяемые средства огнезащиты не должны снижать способность конструкций противостоять сейсмическим воздействиям. Не допускается применять для повышения огнестойкости конструктивные и иные средства огнезащиты, не прошедшие испытания на сейсмические воздействия по надежности крепления к конструкциям. Размеры отверстий для пропусков труб через стены должны обеспечивать в стене зазор вокруг трубы не менее 0,2 м. Зазор следует заполнять эластичным негорючим материалом с пределом огнестойкости не ниже, чем у основной конструкции. Способ крепления изделия на плите стенда должен быть аналогичен способу его крепления при эксплуатации. Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации ОСР Наименование субъектов РФ и населенных пунктов. Республика Калмыкия - Хальмг Тангч. Республика Северная Осетия - Алания. Чувашская Республика - Чаваш Республики. Каждая из карт, входящих в комплект ОСР А, В, С , позволяет обеспечивать одинаковую степень инженерного риска на всей территории Российской Федерации и предназначена для осуществления антисейсмических мероприятий при строительстве объектов разных категорий ответственности и сроков службы. Субъекты Российской Федерации, их города и населенные пункты, территории которых расположены в пределах зон, характеризующихся сейсмической интенсивностью менее 6 баллов, в приведенный список не помещены это Республика Мордовия, Удмуртская Республика; Калужская, Курганская, Новгородская, Орловская, Псковская, Смоленская, Тверская, Тульская и Ярославская области; города Москва и Санкт-Петербург; Ханты-Мансийский, Эвенкийский и Ямало-Ненецкий автономные округа. T ser - назначенный срок службы сооружения в годах , определяемый действующими нормативными документами или техническими условиями заказчика;. ЛСТ - линейно-спектральная теория расчета сооружений на сейсмические воздействия. Специальной задачей исследований является выявление взаимосвязи сейсмичности района с режимом эксплуатации водохранилища. Для МНГС специальной задачей сейсмологического мониторинга является выявление влияния на сейсмичность района извлечения больших масс добываемого продукта. Проект сейсмологического мониторинга таблица В. Для проведения сейсмологических наблюдений в головной части водохранилища размещают сеть высокочувствительных сейсмологических станций. Минимальное число станций в сети -четыре по условию определения не только эпицентра, но и глубины очага землетрясения. Одна из сейсмостанций локальной сети должна быть опорной и помимо сейсмологической аппаратуры иметь комплексы региональной сейсмологической и сейсмометрической аппаратуры. Наблюдения проводят в специально выбранных точках сооружения, где оборудуют сейсмометрические пункты наблюдений, оснащенные автоматизированными приборными комплексами, позволяющими регистрировать смещения, скорости и ускорения сооружения и береговых примыканий при сейсмических воздействиях. Схему размещения сейсмометрических пунктов наблюдений разрабатывают на основе результатов динамических расчетов сооружения, а также опыта натурных и модельных исследований. В зависимости от конструкции водоподпорного сооружения в его теле должно быть развернуто от 3 - 5 до 10 - 15 пунктов наблюдений, в опорном контуре сооружения - до 6 - 8 пунктов наблюдений. Один комплект аппаратуры с трехкомпонентной регистрацией должен быть размещен на опорной сейсмологической станции. До начала строительных работ инженерно-сейсмометрические наблюдения выполняют по контуру будущей плотины с целью уточнения каньонного эффекта. Геофизический мониторинг выполняют по специальной программе, предусматривающей проведение регулярных, с установленной проектом периодичностью, повторных сейсмических, ультразвуковых и других исследований. Сеть пунктов наблюдений для проведения геофизических исследований развертывают на участке расположения основных гидротехнических сооружений и в зоне водохранилища. Непосредственно места размещения пунктов наблюдений определяют специализированные проектные и научно-исследовательские организации с учетом инженерно-геологических и сейсмотектонических условий района. Данные об изменении геодинамической обстановки должны поступать и анализироваться в режиме, близком к реальному масштабу времени. При этом должны быть оперативно проанализированы показания КИА всех видов, установленной в сооружении, а также проведен осмотр сооружения. На основании установленных фактов проводят экспертную и расчетную оценку прочности, устойчивости и эксплуатационных качеств сооружения. Осмотр сооружения и аналогичную оценку его состояния прочности, устойчивости и эксплуатационных качеств проводят и в случае отсутствия в сооружении установленной КИА. При осмотре сооружения надлежит зафиксировать, наряду с другими возможными проявлениями перенесенного сооружением землетрясения, наличие или отсутствие в сооружении повреждений в виде трещин и раскрытия швов бетонных сооружений и остаточных деформаций грунтовых сооружений и насыпей. При наличии видимых повреждений, способных привести к аварии, следует оперативно оценить возникшую опасность и при необходимости - оповестить о ней административные органы и МЧС. Активность геодинамических природных и техногенных процессов. Периодичность наблюдений в нормальном режиме. Плотины всех видов при высоте сооружения м и более. Контроль изменения физико-механических свойств и напряженно-деформированного состояния плотины и основания. Не менее 1 раза в неделю или непрерывная регистрация. Глубокие водохранилища с плотинами высотой м и более. Контроль за изменением физико-механических свойств и напряженно-деформированного состояния приповерхностных частей земной коры в районе водохранилища. Контроль оползневых процессов и процессов переработки берегов. Подземные гидротехнические сооружения - машинные залы, тоннели и др. Контроль напряженно-деформационного состояния вмещающего массива на различных масштабных уровнях сейсмичности. Ультразвуковой, акустико-эмиссионный и высокочастотный сейсмический каротаж вееров скважин. Плотины всех видов и классов высотой менее м. ГАЭС и другие гидротехнические сооружения. Контроль прочности и деформативности несущих бетонных и железобетонных конструкций. Ультразвуковое и высокочастотное сейсмическое профилирование. Силу MPЗ определяют на основании материалов детальных геологических, сейсмотектонических и геофизических исследований опасности землетрясений и сопутствующих им явлений процессов в районе строительства. Во всех случаях силу MPЗ принимают не менее силы землетрясения, повторяющегося в среднем один раз за лет, и не более силы землетрясения, повторяющегося в среднем один раз за лет. На этой основе с учетом сейсмологических сведений наблюдаемая, историческая и палеосейсмичность выделяются зоны возможных очагов землетрясений и от этих зон рассчитывают сейсмические воздействия для средних по сейсмическим свойствам грунтов и ровных площадок на участке строительства. Поправочный коэффициент находят по формуле Г. При СМР участков больших мостовых переходов, как правило, следует выделять микрозоны русла реки, ее пойм и береговых склонов. На участках возведения малых и средних мостов достаточно выделить одну микрозону по данным разведочного бурения на площадке опоры с наименее благоприятными свойствами грунта. Примечание - На участках распространения многолетнемерзлых грунтов мощность деятельного слоя следует принимать от поверхности грунта до уровня нормативной глубины сезонного оттаивания мерзлых грунтов. Если в пределах разведанной глубины инженерно-геологического разреза метровый слой подстилается слоем менее прочного грунта, то нижнюю границу расчетной толщи следует принимать в уровне подошвы слабого подстилающего слоя, а ее верхнюю границу - на отметках низа фундаментов. Мощность слоев грунта в пределах расчетной толщи определяют по данным инженерно-геологических разрезов, соответствующих центральным осям фундамента. Из состава расчетной толщи исключают грунт насыпей подходов и залегающие с поверхности неуплотненные насыпные грунты, слои ила, торфа, склонные к разжижению водонасыщенные рыхлые песчаные, а также очень слабые глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции. Если мощность неконсолидированного слоя оказывается меньше 10 м, то в состав расчетной толщи включают часть скального массива, твердомерзлого нескального или другого малосжимаемого грунта, с тем чтобы общая мощность расчетной толщи была не менее 10 м. То же правило действует при определении нижней границы расчетной толщи в основании столбчатых свайных опор, опирающихся на малосжимаемый грунт. Если в инженерно-геологическом разрезе присутствуют линзы или прослойки менее прочного грунта под слоем, в который погружены нижние концы свай, нужно считать, что нижняя граница расчетной толщи проходит по подошве наиболее заглубленного слабого слоя инженерно-геологического разреза. Во всех случаях мощность расчетной толщи при проектировании мостовых опор с фундаментами из висячих свай принимают не ниже уровня поверхности достигнутой при бурении разведочных скважин и не более 30 м. Примечание - При учете сил инерции в неконсолидированном слое и сейсмического давления грунта на боковые грани опускного колодца допускается в качестве расчетной толщи использовать малосжимаемый грунт мощностью 10 м, считая вниз от его кровли отметки подошвы опускного колодца. Поправку задают в форме коэффициентов, модифицирующих амплитуды перемещений, скоростей и ускорений расчетной грунтовой толщи. Поправочный коэффициент на динамические свойства расчетной грунтовой толщи ее сейсмическую жесткость определяют по формуле. Скорости поперечных сейсмических волн в слоях находят по данным сейсморазведки или применяя корреляционные уравнения, связывающие физические, прочностные и деформационные свойства грунтов со значением скорости поперечных сейсмических волн. Поправку определяют в форме коэффициента учета рельефа местности K 4 , на который умножают амплитуды колебаний грунта. Для речных долин в горной местности, врезанных в коренные породы на м и более при отношении высоты бортов к ширине долины поверху не менее 0,5 допускается принимать значение коэффициента K 4 равным 0,5 для дна долины и 1,25 для верха ее бортов. Для площадок, расположенных на бортах между их верхом и дном долины коэффициент K 4 определяют по интерполяции в зависимости от высоты расположения площадки над дном долины. K 3 - поправочный коэффициент на инженерно-геологическую обстановку на участке строительства см. K 4 - поправочный коэффициент на рельеф местности см. Описание остальных обозначений приведено в 7. Примечания 1 Значения скоростей V р и V s , а также значения сейсмической жесткости грунта являются средневзвешенными значениями для метровой толщи, считая от планировочной отметки. Таблица 2 - Коэффициенты сочетаний нагрузок Вид нагрузок Значение коэффициента n c Постоянные 0,9 Временные длительные 0,8 Кратковременные на перекрытия и покрытия 0,5. Назначение сооружения или здания Значение коэффициента K 0 при расчете на ПЗ не менее при расчете на MPЗ 1 Объекты, перечисленные в подпунктах 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 9 , Тип здания или сооружения Значения K 1 1 Здания и сооружения, в конструкциях которых повреждения или неупругие деформации не допускаются 1 2 Здания и сооружения, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые: Несущая конструкция Предельная высота, м этажность при сейсмичности площадки в баллах 7 8 9 1 Стальной каркас По требованиям для несейсмических районов 2 Железобетонный каркас: Расчетная сейсмичность, баллы Расстояние между осями поперечных стен или заменяющих их рам, м 7 18 8 15 9 Элемент стены Размер элемента стены, м, при расчетной сейсмичности, баллы Примечание 7 8 9 1 Простенки шириной не менее, при кладке: Простенки меньшей ширины необходимо усиливать железобетонным обрамлением 1-й категории 0,64 0,9 1,16 2-й категории 0,77 1,16 1,55 2 Проемы шириной не более 3,5 3 2,5 Проемы большей ширины следует окаймлять железобетонной рамкой 3 Отношение ширины простенка к ширине проема, не менее 0,33 0,5 0,75 Вынос деревянных неоштукатуренных карнизов допускается до 1 м 4 Выступ стен в плане не более 2 1 - - 5 Вынос карнизов не более: Уровень ответственности Назначение сооружения Уровень 1а - особо высокий уровень ответственности Наиболее крупные и капиталоемкие объекты транспортного комплекса на железных и автомобильных дорогах категорий I и II, на скоростных городских дорогах, линиях метрополитена и скоростного монорельсового транспорта: Причальные сооружения морских и речных портов при объеме грузооборота в навигацию свыше 6 млн тонн сухогрузов свыше 12 млн тонн наливных грузов или свыше судозаходов Уровень 1б - высокий уровень ответственности Балочные, арочные и рамные мосты с пролетами более м через водотоки, виадуки, эстакады, путепроводы, транспортные развязки, тоннели и галереи, подпорные стены, трубы под насыпями, пешеходные мосты и тоннели, пассажирские платформы, насыпи и выемки, сооружаемые на железных и автомобильных дорогах категорий I и II, а также на скоростных городских дорогах, магистральных улицах проспектах общегородского значения, линиях метрополитена и скоростного монорельсового транспорта. Взлетно-посадочные полосы аэродромов Уровень 2 - нормальный уровень ответственности Мосты через водотоки, виадуки, эстакады, путепроводы, транспортные развязки, тоннели и галереи, подпорные стены, трубы под насыпями, пассажирские платформы, пешеходные мосты и тоннели, насыпи и выемки, сооружаемые на железных и автомобильных дорогах категорий III и IV, а также на магистральных городских дорогах улицах районного значения. Высокая Ждущий режим 8 и более баллов. Высокая Высокая Не менее 1 раза в полгода сейсмотомография; Средняя Средняя ультразвуковое профилирование и каротаж; термометрия; акустико-эмиссионные измерения Контроль гидрогеодеформационных процессов Пьезометрия, Высокая Высокая Не менее 1 раза в неделю или непрерывная регистрация расходометрия Средняя Средняя Глубокие водохранилища с плотинами высотой м и более Контроль сейсмического режима. Сейсмологический мониторинг на локальной сети Высокая: Высокая Ждущий режим Выявление вызванной сейсмичности 8 баллов и более. Низкая 7 - 8 баллов. Высокая Высокая Не менее 1 раза в 6 месяцев сейсмопрофилирование в районе водохранилища; Средняя Средняя электрометрия Контроль гидрогеодеформационного поля Пьезометрия, Высокая Высокая Не менее 1 раза в месяц расходометрия Средняя Средняя Водохранилища глубиной менее м Контроль оползневых процессов и процессов переработки берегов Геодезический мониторинг Высокая Высокая Не менее 1 раза в 6 месяцев Средняя Средняя Низкая Низкая Геофизический мониторинг: Высокая Высокая Не менее 1 раза в 6 месяцев акустико-эмиссионные измерения; Средняя Средняя электрометрия Подземные гидротехнические сооружения - машинные залы, тоннели и др. Контроль напряженно-деформационного состояния вмещающего массива на различных масштабных уровнях сейсмичности Ультразвуковой, акустико-эмиссионный и высокочастотный сейсмический каротаж вееров скважин Высокая Высокая Не менее 1 раза в 3 месяца Средняя Средняя Контроль горного давления, прогноз горных ударов Ультразвуковой каротаж. Высокая Высокая Не менее 1 раза в 3 месяца Акустико-эмиссионное профилирование и каротаж. Средняя Средняя Гидроразрыв Плотины всех видов и классов высотой менее м. На главную База 1 База 2 База 3. Поиск по реквизитам Поиск по номеру документа Поиск по названию документа Поиск по тексту документа. ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕР Ярославской области ТЕРм ТЕРм Алтайский край ТЕРм Белгородская область ТЕРм Воронежской области ТЕРм Калининградской области ТЕРм Карачаево-Черкесская Республика ТЕРм Мурманская область ТЕРм Республика Дагестан ТЕРм Республика Карелия ТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРмр ТЕРмр Алтайский край ТЕРмр Белгородская область ТЕРмр Карачаево-Черкесская Республика ТЕРмр Краснодарского края ТЕРмр Республика Дагестан ТЕРмр Республика Карелия ТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРп ТЕРп Алтайский край ТЕРп Белгородская область ТЕРп Калининградской области ТЕРп Карачаево-Черкесская Республика ТЕРп Краснодарского края ТЕРп Республика Карелия ТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРп Ярославской области ТЕРр ТЕРр Алтайский край ТЕРр Белгородская область ТЕРр Калининградской области ТЕРр Карачаево-Черкесская Республика ТЕРр Краснодарского края ТЕРр Новосибирской области ТЕРр Омской области ТЕРр Орловской области ТЕРр Республика Дагестан ТЕРр Республика Карелия ТЕРр Ростовской области ТЕРр Рязанской области ТЕРр Самарской области ТЕРр Смоленской области ТЕРр Удмуртской Республики ТЕРр Ульяновской области ТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРрр ТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округ Технический каталог Технический регламент Технический регламент Таможенного союза Технический циркуляр Технологическая инструкция Технологическая карта Технологические карты Технологический регламент ТИ ТИ Р ТИ РО Типовая инструкция Типовая технологическая инструкция Типовое положение Типовой проект Типовые конструкции Типовые материалы для проектирования Типовые проектные решения ТК ТКБЯ ТМД Санкт-Петербург ТНПБ ТОИ ТОИ-РД ТП ТПР ТР ТР АВОК ТР ЕАЭС ТР ТС ТРД ТСН ТСН МУ ТСН ПМС ТСН РК ТСН ЭК ТСН ЭО ТСНэ и ТЕРэ ТССЦ ТССЦ Алтайский край ТССЦ Белгородская область ТССЦ Воронежской области ТССЦ Карачаево-Черкесская Республика ТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округ ТССЦпг ТССЦпг Белгородская область ТСЦ ТСЦ Белгородская область ТСЦ Краснодарского края ТСЦ Орловской области ТСЦ Республика Дагестан ТСЦ Республика Карелия ТСЦ Ростовской области ТСЦ Ульяновской области ТСЦм ТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округ ТСЦп Калининградской области ТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округ ТСЦэ Калининградской области ТСЭМ ТСЭМ Алтайский край ТСЭМ Белгородская область ТСЭМ Карачаево-Черкесская Республика ТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округ ТТ ТТК ТТП ТУ ТУ-газ ТУК ТЭСНиЕР Воронежской области ТЭСНиЕРм Воронежской области ТЭСНиЕРр ТЭСНиТЕРэ У У-СТ Указ Указание Указания УКН УН УО УРвр УРкр УРрр УРСН УСН УТП БГЕИ ФАП Федеральный закон Федеральный стандарт оценки ФЕР ФЕРм ФЕРмр ФЕРп ФЕРр Форма Форма ИГАСН ФР ФСН ФССЦ ФССЦпг ФСЭМ ФТС ЖТ ЦВ Ценник ЦИРВ Циркуляр ЦПИ Шифр Эксплуатационный циркуляр ЭРД. Показать все найденные Показать действующие Показать частично действующие Показать не действующие Показать проекты Показать документы с неизвестным статусом. Упорядочить по номеру документа Упорядочить по дате введения. Кратковременные на перекрытия и покрытия. Назначение сооружения или здания. Примечания 1 Заказчик по представлению генпроектировщика относит сооружения по назначению к перечню таблицы 3. Тип здания или сооружения. Примечания 1 Отнесение зданий и сооружений к 1-му типу проводится заказчиком по представлению генпроектировщика. Характеристика зданий и сооружений. При расчетах на прочность. При расчетах на устойчивость. От 1,2 до 1,0 по интерполяции. Примечания 1 За предельную высоту здания принимают разность отметок низшего уровня отмостки или поверхности земли, примыкающей к зданию, и низа верхнего перекрытия или покрытия. Уровень 1а - особо высокий уровень ответственности. Уровень 1б - высокий уровень ответственности. Уровень 2 - нормальный уровень ответственности. Примечания 1 I beg имеет значения: II - III и III. Чеченская Республика - Ичкерия. Сейсмическая активность в баллах. Контроль деформаций сооружения и основания. Не менее 1 раза в 3 месяца. Не менее 1 раза в полгода. Сейсмологический мониторинг на локальной сети. Контроль деформаций в районе водохранилища. Не менее 1 раза в 6 месяцев. Не менее 1 раза в месяц. Водохранилища глубиной менее м. Контроль горного давления, прогноз горных ударов. Акустико-эмиссионное профилирование и каротаж. Ультразвуковые просвечивания несущих конструкций.
Расписание поездов георгиевск анапа
Кентерберийские рассказы проблематика
Программа межличностные отношения
СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах СНиП II-7-81* (актуализированного СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах" (СП 14.13330.2011)) (с Изменением N 1)
Ящерица сонник значения
Однофазная мостовая несимметричная схема
Похудел теперь хочу раскачаться как нужно питаться
Изменение N 1 СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах СНиП II-7-81* (актуализированного СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах" (СП 14.13330.2011))
Президент сша результат
Социальные субъекты и институты права
Изменение N 1 СП 14.13330.2014 Строительство в сейсмических районах СНиП II-7-81* (актуализированного СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах" (СП 14.13330.2011))
План мероприятия по предупреждению и ликвидации чс
Приказ министра о пенсиях
Как научиться красить брови карандашом пошагово
СП 14.13330.2014 Изм.1 с Крымом - СНиП II-7-81 - Строительство в сейсмических районах
Сделала тест до задержки