Литература. Железобетонные конструкции
Скачать книгу: Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. Голышев А.Б. и др. 1990 (1985)
Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций. Справочное пособие к СНиП 2.03.01-84
Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций. Справочное пособие к СН и П 2. Ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона НИИЖБ Госстроя СССР. Разработано к СНиП 2. Содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций из тяжелого бетона, расчет по предельным состояниям первой группы в том числе прочности контактных швов , расчет по предельным состояниям второй группы, конструктивные требования и примеры расчета. Для инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций. Пособие содержит положения по проектированию железобетонных элементов из тяжелого бетона сборно-монолитных конструкций зданий и сооружений для промышленного, гражданского и сельскохозяйственного строительства. Рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из сборных элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкций монолитного бетона и арматуры. Проектирование сборных элементов до приобретения монолитным бетоном заданной прочности следует производить по СНиП 2. При проектировании сборно-монолитных конструкций необходимо учитывать требования СНиП 2. Требования норм, не содержащие специфики сборно-монолитных конструкций, в настоящее Пособие не включены, но приведены соответствующие ссылки на разделы, пункты и формулы СНиП 2. Разделы Пособия сопровождаются примерами расчета элементов сборно-монолитных конструкций. В расчете прочности по нормальным и наклонным сечениям расчетные зависимости построены с учетом различной прочности бетона сборного элемента и монолитного бетона. Рассмотрен вопрос расчета прочности контактных швов между бетоном сборного элемента и дополнительно уложенным бетоном. Расчет контактных швов производится исходя из предельного состояния по поверхности шва, ограниченного наклонными трещинами. Более подробно с использованием основных положений Строительных норм и правил изложена методика расчета по образованию нормальных и наклонных трещин. Расчет по деформациям увязан с методикой расчета, принятой в СНиП 2. Раздел конструктивных требований дополнен примерами наиболее современных конструктивных решений сборно-монолитных конструкций. Пособие разработано НИИЖБ Госстроя СССР д-ра техн. Замечания и предложения просим направлять в НИИЖБ по адресу: В Пособии рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из заранее изготовленных элементов сборных элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкций монолитного бетона бетона омоноличивания и арматуры рис. В качестве сборных элементов можно применять как специально запроектированные, так и типовые железобетонные обычные или преднапряженные элементы сборных конструкций. Сборные элементы рекомендуется проектировать так, чтобы они отвечали условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях и по возможности использовались в качестве опалубки во время монтажа конструкции. Размеры сборных элементов назначают из условий простоты их изготовления, эффективного расположения в конструкции и обеспечения требуемой прочности швов сопряжения с бетоном омоноличивания. Примеры решения некоторых сборных элементов показаны на рис. Сборно-монолитные железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности предельные состояния первой группы и по пригодности к нормальной эксплуатации предельные состояния второй группы. Сборно-монолитные конструкции следует рассчитывать по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкций: Расчет сборных элементов до приобретения бетоном омоноличивания заданной прочности производится в соответствии с требованиями СНиП 2. При этом в тексте Пособия характеристики, относящиеся к сборным элементам, имеют индекс 1, а к бетону омоноличивания - 2. Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные и кратковременные должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2. Материалы для сборно-монолитных конструкций и их характеристики принимают в соответствии с разд. Надежную связь бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов рекомендуется осуществлять с помощью арматуры, выпускаемой из сборных элементов, путем устройства бетонных шпонок или шероховатой поверхности, продольных выступов, или с помощью других надежных, проверенных способов. При этом в проектах рекомендуется предусматривать меры по обеспечению проектного положения выпущенной из сборных элементов арматуры, а также по защите ее от коррозии и давать указание о том, что поверхности сборных элементов конструкции, подлежащие обетонированию, должны быть тщательно очищены и промыты. Расчет прочности сборно-монолитных элементов по сечениям, нормальным и наклонным к продольной оси элемента, производится согласно указаниям пп. Кроме того, производится расчет по прочности контактных швов между сборным элементом и монолитным бетоном согласно указаниям пп. Расчет прочности по пространственным сечениям при наличии крутящих моментов , а также на местное действие нагрузки производится по СНиП 2. Предельные усилия в сечении элемента определяют с учетом п. При наличии в сечении сборно-монолитного элемента арматуры и бетонов разных классов каждую арматуру и бетон с соответствующей частью сечения элемента вводят в расчет прочности с расчетными сопротивлениями, отвечающими этим классам. Расчет сечений в общем случае производят в соответствии с п. В изгибаемых элементах положение оси принимают таким, как и во внецентренно сжатых; A bj - часть площади сечения сжатой зоны бетона соответствующего класса. Кроме того, при определении характеристики сжатой зоны w по формуле 26 п. Расчет сечений сборно-монолитных элементов в случае, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, производят в соответствии с пп. Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условий: Расчет прямоугольных сечений с арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней сборно-монолитного элемента рис. При этом высоту сжатой зоны x определяют по формуле. Если высота сжатой зоны, определенная с учетом половины сжатой арматуры. Высоту сжатой зоны x определяют по формуле. Расчет сечения, представленного на рис. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне рис. При проверке условий 10 и 11 для элементов с высокопрочной арматурой значения коэффициента условий работы арматуры g s 6 определяют по формуле 27 п. Тавровое сечение с полкой из монолитного бетона рис. Расчет таврового сечения с полкой сборного элемента и из монолитного бетона рис. При расчете по прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов следует принимать во внимание случайный эксцентриситет согласно п. Расчет внецентренно сжатых элементов следует производить с учетом влияния прогиба на их несущую способность в соответствии с указаниями п. Для вычисления коэффициента h условную критическую силу для элементов сборно-монолитных конструкций определяют по формуле. Значение d e , min определяют по формуле 22 п. Остальные величины определяют по СНиП 2. Если высота сжатой зоны, определенная с учетом половины сжатой арматуры,. Расчет внецентренно сжатых элементов с сечениями, показанными на рис. Расчет внецентренно растянутых элементов производят в соответствии с п. Требуется проверить прочность сечения после приобретения бетоном омоноличивания заданной прочности. Так как условие 2 не соблюдается, то следовательно, в сжатой зоне находится также часть сборного элемента. По формуле 7 определяем значение x. Для определения x R в соответствии с п. Значение x R определяем по формуле 25 СНиП 2. Так как условие 15 не соблюдается, в сжатой зоне находится часть сборного элемента и расчет ведем по формулам 16 и Определяем высоту сжатой зоны x по формуле 9 с учетом силы N п. Так как , расчет продолжаем вести в соответствии с указаниями п. По формуле 35 определяем высоту сжатой зоны x. По формуле 7 с учетом силы N определяем высоту сжатой зоны x. Расчет элементов сборно-монолитных конструкций по наклонным сечениям производят для обеспечения прочности на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами; поперечной силы по наклонной трещине; изгибающего момента по наклонной трещине. Расчет по прочности наклонных сечений производят в зависимости от конструктивного решения сборно-монолитного элемента. Для расчета по наклонным сечениям сборно-монолитные конструкции разделяются на два основных типа рис. Расчет сборно-монолитных элементов по наклонным сечениям производят при одинаковых расчетных усилиях два раза по двум схемам расчета:. Из указанных выше двойных расчетов принимают наиболее благоприятный результат более высокую несущую способность. Расчет элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами производят с учетом указаний п. Для сборно-монолитной конструкции 1-го типа см. Для сборно-монолитной конструкции 2-го типа см. В формулах 38 - Расположение наклонных сечений при схеме расчета. Значения , и в формулах 42 и 43 соответствуют учитываемой в формулах 38 - 41 прочности бетона R b 1 или R b 2. Расчет элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине при постоянной высоте сечения по длине элемента и поперечном армировании в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента рис. Значение поперечной силы Q b определяют по формуле. Значение поперечной силы Q sw определяют по формуле. В формулах 49 - Для поперечных стержней, устанавливаемых по расчету, то есть когда не выполняются условия п. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами из условий п. В пределах длины c определяют значение длины c 0 , затем по значениям c и c 0 находят усилия Q , Q b и Q sw , и по этим усилиям производят проверку прочности элемента. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине производят с учетом указаний п. Значение поперечной силы Q b 1 определяют по формуле: Значение Q b , min определяют по формулам 50 , 52 , 54 и 56 , при этом коэффициент j f не учитывают. Для сборно-монолитных конструкций 1-го типа значение Q b , max принимают равным:. Для сборно-монолитных конструкций 2-го типа значение Q b , max принимают равным:. По значениям c находят усилия Q и Q b 1 , а затем по этим усилиям осуществляют проверку прочности элемента. Расчет железобетонных элементов на действие момента для обеспечения прочности по наклонной трещине производят согласно указаниям СНиП 2. Требуется проверить прочность балки на действие поперечной силы по наклонной полосе и по наклонной трещине. Проверяем прочность балки по наклонной полосе между наклонными трещинами из условия 37 , определяя величину Q b , com по рабочей высоте сборного элемента, формула 38 , и по рабочей высоте сборно-монолитного элемента, формула 39 , п. При расчете по рабочей высоте сборно-монолитного элемента. Проверка по разным схемам расчета показала, что прочность по наклонной полосе обеспечена при расчете по рабочей высоте сборного элемента и не обеспечена при расчете по рабочей высоте сборно-монолитного элемента. Поэтому принимаем, что прочность конструкции по наклонной полосе обеспечена. Проверяем прочность балки по наклонной трещине из условия 44 , п. Усилия Q b и Q sw определяем по формулам 45 и 46 , вычисляя значения М b и Q b , min по рабочей высоте сборного элемента, формулы 49 и 50 , и по рабочей высоте сборно-монолитного элемента, формулы 51 и Поскольку расчет по рабочей высоте сборного элемента показал, что прочность сборно-монолитной конструкции обеспечена, то, учитывая указания п. Проверяем прочность балки по наклонной полосе между наклонными трещинами из условия 37 , определяя величину Q b , com по рабочей высоте сборного элемента, формула 40 , и по рабочей высоте сборно-монолитного элемента, формула 41 , п. Проверяем прочность балки по наклонной трещине из условия 44 п. Усилия Q b и Q sw определяем по формулам 45 и 46 , вычисляя значение М b по рабочей высоте сборного элемента, формула 53 , и по рабочей высоте сборно-монолитного элемента, формула Таким образом, прочность по рассматриваемому наклонному сечению сборно-монолитного элемента с рабочей высотой сборного элемента h 01 обеспечена. Расчет прочности контактных швов между сборным элементом и монолитным бетоном производят из условия. Сдвигающее усилие F от внешней нагрузки определяют согласно указаниям пп. Сдвигающее усилие F sh , воспринимаемое швом, определяют по указаниям пп. Для свободно опертых балок и балочных плит расчет прочности контактных швов производят у опоры на участке между свободным торцом элемента и наклонным сечением рис. Момент, воспринимаемый поперечной арматурой в наклонном сечении, определяют по формуле. Схема для определения расчетной длины контактного шва у свободной опоры. Длину поверхности сдвига l sh принимают равной расстоянию от торца элемента до точки, в которой наклонное сечение пересекает плоскость, проходящую через геометрический центр поверхности сдвига. При расчете в общем случае рассматривают ряд положений конца наклонного сечения у сжатой грани относительно торца элемента, определяемых значением l 0. Далее, при различном фиксированном положении конца наклонного сечения рассматривают ряд положений другого конца наклонного сечения у растянутой грани при различной длине проекции наклонного сечения c , в зависимости от которой определяют длину l 1. По полученным значениям l 0 и l 1 определяют положение и длину поверхности сдвига l sh и усилие сопротивления сдвигу F sh. Для каждого положения поверхности сдвига определяют соответствующие значения моментов М и M sw и сдвигающего усилия F. Производят проверку прочности контактного шва при его различных положениях из условия 66 и устанавливают, достаточна или недостаточна прочность контактного шва. Для неразрезных балок и балочных плит расчет прочности контактных швов производят у свободных концевых опор по указаниям п. Значение сдвигающего усилия в шве от внешней нагрузки у промежуточной опоры определяют по формуле. Схема для определения расчетной длины контактного шва у промежуточной опоры. Значения моментов M sw 1 и M sw 2 определяют по формуле Длину поверхности сдвига l sh принимают равной расстоянию между точками пересечения двумя рассматриваемыми наклонными сечениями плоскости, проходящей через геометрический центр поверхности сдвига. При расчете в общем случае рассматривают положение приопорного наклонного сечения со сжатым концом у опоры и ряд положений сжатого конца другого наклонного сечения в пролете, определяемых величиной l 0. Далее при фиксированном положении сжатых концов наклонных сечений рассматривают ряд положений растянутых концов наклонных сечений при различной длине их проекций c 1 и c 2 , в зависимости от которых определяют длины l 1 и l 2. По полученным значениям l 0 , l 1 и l 2 определяют положение и длину поверхности сдвига l sh и усилие сопротивления сдвигу F sh. Для каждого положения поверхности сдвига определяют соответствующие значения моментов M 1 , M 2 , M sw 1 , M sw 2 и сдвигающего усилия F. В случае, если условие 66 не удовлетворяется, принимают меры по увеличению сопротивляемости сдвигу контактного шва. Это может быть достигнуто за счет: Предельное сдвигающее усилие, воспринимаемое контактным швом, определяют по формуле. Сопротивление сдвигу R sh определяют согласно указаниям пп. Ширину поверхности сдвига b sh определяют согласно указаниям п. Длину поверхности сдвига l sh определяют согласно указаниям пп. В общем случае среднее суммарное расчетное сопротивление сдвигу контактного шва принимают равным. При учете в расчетах работы поперечных шпонок рис. При расчете прочности контактных швов с учетом совместной работы шпонок и поперечной арматуры расчетное сопротивление контактного шва сдвигу принимают равным. Значения коэффициентов g n 1 и g n 2 равны:. Сопротивление шва сдвигу R sh , b за счет сцепления, механического зацепления и обжатия бетона определяют по формуле. Схема для определения местных сжимающих напряжений, действующих в контактном шве. Плоский гладкий, а также неармированный плоский контакт при действии многократно повторяющейся нагрузки применять не допускается. Характеристики контактов приведены в табл. Состояние поверхности контакта сборного бетона. Коэффициенты g b 3 и g b 4 при прочности бетона R b , МПа. Поверхность гладкая, контакт осуществляется по нескольким плоскостям. То же, контакт плоский. Поверхность шероховатая, контакт осуществляется по нескольким плоскостям. Над чертой приведены значения g b 3 , под чертой - g b 4. Под гладкой подразумевается поверхность с отпечатком деревянной опалубки или заглаженная вручную по свежему бетону; под шероховатой - поверхность, имеющая искусственные или естественные выступы высотой или впадины глубиной до 10 мм. Выступы высотой или впадины глубиной 10 мм и более рассматривают как шпонки. Сопротивление сдвигу за счет сцепления и механического зацепления бетонов контактного шва, полученного как отпечаток металлической опалубки, не учитывают. При контакте по нескольким плоскостям рекомендуется принимать размеры ребра b r 1 и b r 2 пределах от 0,3 b до 0,7 b см. Промежуточные значения коэффициентов g b 3 и g b 4 определяют по интерполяции. Схема для определения сдвигающих усилий, воспринимаемых поперечной арматурой в контактном шве. Сопротивление шва сдвигу R sh , s за счет работы поперечной арматуры рис. R b - расчетное сопротивление монолитного бетона на сжатие; E s - модуль упругости поперечной арматуры; m sw - коэффициент армирования контактного шва поперечной арматурой, определяемый по формуле. Сопротивление шва сдвигу за счет работы поперечных бетонных шпонок, горизонтальных или вертикальных рис. При расчете учитывают прочность шпонок сборного элемента R b 1 , R bt 1 , l n 1 и шпонок из монолитного бетона R b 2 , R bt 2 , l n 2. В формулах 80 и R bj и R btj - расчетные сопротивления сжатию и растяжению бетона шпонок; b n , h n , l nj - ширина, высота и длина шпонок; n - число шпонок, вводимое в расчет. Число треугольных шпонок, вводимое в расчет, должно быть не более шести, прямоугольных и трапециевидных - не более трех. Расчетную ширину поверхности сдвига b sh определяют в зависимости от характера контактного шва, плоского или ребристого рис. При плоском контактном шве см. Схема для определения сдвигающих усилий, воспринимаемых шпонками в контактном шве. Схема расположения поверхностей сдвига для расчета контактного шва. При ребристом контактном шве с продольным ребром расчетную ширину b sh принимают по наиболее опасной поверхности сдвига: Расчетное положение контактного шва по высоте элемента h sh принимают на уровне центра тяжести контура расчетной поверхности сдвига см. Требуется проверить прочность контактного шва см. Значения момента от внешней нагрузки в нормальном сечении, проходящем через конец рассматриваемых наклонных сечений у сжатой грани элемента, М и момента, воспринимаемого поперечной арматурой, M sw равны:. Сдвигающие усилия в шве в зависимости от величины проекции наклонного сечения. Расстояние от конца наклонного сечения у сжатой грани до конца поверхности сдвига:. Сопротивление шва сдвигу за счет сцепления, механического зацепления и обжатия бетона. В этом случае для такого контактного шва сдвиг возможен по трем плоскостям. Проверку прочности шва производим для всех трех случаев. Сдвиг по плоскости см. Для контактного шва с ребром: Сдвиг по плоскостям см. Предельные сдвигающие усилия, воспринимаемые контактным швом,. Как видно, прочность контактного шва и в этом случае обеспечена. Таким образом, для обеспечения прочности контактного шва на сдвиг необходимо и достаточно снабдить сборный элемент продольным ребром. Расчет сборно-монолитных конструкций на выносливость производят путем сравнения напряжений в бетоне сборного элемента, в монолитном бетоне и в арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на свои коэффициенты условий работы g b 1 j и g s 3 , принимаемые для бетона по табл. Напряжения в бетоне и арматуре как до приобретения монолитным бетоном заданной прочности, так и после вычисляют как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, производят из условий:. В условиях 82 - В формулах 85 - Если в сечении не образуются нормальные трещины, то есть если выполняются условия п. Если в сечении образуются нормальные трещины, приведенное сечение включает в себя площадь сечения бетонов, расположенных в сжатой зоне, а также площадь сечения всей продольной арматуры, умноженной на коэффициент приведения. Коэффициенты асимметрии цикла вычисляют по формулам: В формулах 95 - В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений. Сжатую арматуру на выносливость не рассчитывают. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси, производят по п. Размеры сечения приведены на рис. Определяем напряжения в конструкции после приобретения монолитным бетоном заданной прочности. По формулам и с учетом указанной в п. Высоту сжатой зоны определяем из уравнения Левая часть этого уравнения равна:. Приравнивая правую и левую части уравнения 94 , получим. Напряжение в монолитном бетоне на крайней сжатой грани определяем по формуле 86 , которая для рассматриваемого типа сечения приобретает вид. Откуда по формулам 95 - 97 имеем. Проверяем условия 82 - Сборно-монолитные конструкции, в зависимости от предъявляемых к ним требований по трещиностойкости, рассчитывают по образованию трещин в сборных элементах, нормальных к продольной оси конструкции, и наклонных - в зоне действия наибольших главных растягивающих напряжений. Расчет по образованию трещин выполняют в соответствии с пп. Расчет по образованию нормальных трещин производят из условия. Для изгибаемых конструкций рис. Здесь z - расстояние от центра тяжести сечения конструкции, приведенного по модулю упругости к бетону сборного элемента, до ядровой точки указанного сечения, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой определяется. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента. Момент, воспринимаемый сечением конструкции при образовании нормальных трещин, определяют по формуле. Значение W pl определяют по формуле. Положение нулевой линии сечения конструкции, приведенного по модулю упругости к бетону сборного элемента, определяют из условия. В формулах и Если монолитный бетон попадает в растянутую зону конструкции и не выполняется условие. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производят из условий:. A red - приведенная площадь сечения конструкции, включающая полное сечение бетонов приведенное к бетону сборного элемента , а также площадь сечения всей арматуры, умноженную на коэффициент приведения ; I red - собственный момент инерции указанной площади; y 0 - расстояние от растянутой грани конструкции до нулевой линии приведенного сечения; a - расстояние от растянутой грани конструкции до крайнего растянутого волокна монолитного бетона. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser 1 и R bt , ser 2 в формулах и вводят с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию наклонных трещин производят из условия. Если сборный элемент попадает в сжатую зону конструкции, проверку по образованию трещин производят на уровне центра тяжести приведенного сечения сборного элемента и на уровне центра тяжести сечения конструкции, приведенного по модулю упругости к бетону сборного элемента, а при тавровых и двутавровых элементах - и по линии примыкания сжатой полки к ребру. Если сборный элемент не попадает в сжатую зону конструкции, проверку по образованию трещин производят на уровне центра тяжести приведенного сечения сборного элемента. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжений в бетоне сборного элемента s mt и s mc определяют по формуле. Схема распределения местных сжимающих напряжений вблизи места приложения опорных реакций и сосредоточенных грузов. Для уровня центра тяжести сечения конструкции, приведенного к бетону сборного элемента,. Касательные напряжения t xy определяют по формуле. Напряжения s mc в формуле принимают по абсолютной величине. При тавровых и двутавровых сборных элементах при наличии в месте примыкания к ребру скосов следует также проверять s mt на уровне примыкания к ребру скоса. При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин производят в соответствии с п. Требования к трещиностойкости второй категории. Определим геометрические характеристики приведенного сечения сборного элемента и сборно-монолитной конструкции. Определим положение нулевой линии приведенного сечения конструкции. Допустим, что сборный элемент попадает в сжатую зону конструкции, тогда условие примет вид. Вычислим величины r и r 1. Определим напряжения в наиболее обжатых волокнах сборного элемента до приобретения монолитным бетоном заданной прочности. В соответствии с п. По формулам , находим. Аналогично по формулам , и Используя найденные значения r и r 1 , из получаем. Момент, воспринимаемый сечением конструкции при образовании нормальных трещин, в соответствии с формулой равен. По формуле 99 определяем. Расчет по образованию наклонных трещин должен производиться в нескольких наиболее опасных сечениях по длине конструкции. Учитывая линейный закон изменения по длине зоны анкеровки, найдем величину усилия обжатия в расчетном сечении. Так как сборный элемент попадает в сжатую зону, проверку по образованию наклонных трещин следует производить на уровне центра тяжести приведенного сечения сборного элемента, на уровне центра тяжести приведенного сечения конструкции, а также по линии примыкания сжатой полки к ребру. Здесь ограничимся, в качестве иллюстрации, решением первой задачи. Две другие решаются аналогичным образом. До приобретения монолитным бетоном заданной прочности в соответствии с п. Значения коэффициентов j x , j y , j xy определяют по табл. Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения на уровне центра тяжести приведенного сечения сборного элемента определяем по формуле Коэффициент условий работы g b 4 - по формуле Сборно-монолитные конструкции рассчитывают по раскрытию трещин в сборных элементах, нормальных к продольной оси конструкции, и наклонных - в зоне действия наибольших главных растягивающих напряжений. Расчет по раскрытию трещин выполняется в соответствии с пп. Ширину раскрытия нормальных трещин, мм, определяют по формуле. Если центр тяжести сечения стержней крайнего ряда арматуры отстоит от наиболее растянутого волокна сборного элемента на расстоянии a 2 , большем 0,2 h , значение a crc должно быть увеличено умножением на коэффициент, равный. В формулах - M f и N f - фиктивные внешние усилия, равные по величине и противоположные по знаку внутренним, которые должны были бы возникнуть в монолитном бетоне, если предположить, что под действием сил P и M 1 этот бетон после приобретения им заданной прочности деформировался бы без сопротивления вслед за сборным элементом. При приложении внешних нагрузок до приобретения монолитным бетоном заданной прочности со стороны растянутых волокон допускается образование нормальных трещин в сборном элементе. Ширину раскрытия нормальных трещин, мм, при наличии начальных трещин в сборном элементе определяют по формуле. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента. Напряжения в растянутой арматуре s s определяют по формуле , усилия M и N tot - по формулам - , где. Расчет по раскрытию наклонных трещин производят в соответствии с п. Остальные данные приведены в примере 9. Требуется рассчитать плиту по ширине раскрытия нормальных трещин. Проверяем трещиностойкость сборного элемента. В соответствии с пп. Ширину раскрытия трещин определяем по формулам пп. Кривизна сборного элемента при продолжительном действии нагрузки, в соответствии с п. Определим ширину раскрытия трещин в сборно-монолитной плите. По формулам , и , находим. По формулам и определяем. Напряжение в растянутой арматуре подсчитываем по формуле Полная ширина раскрытия нормальных трещин [ см. Для обеспечения надежного закрытия нормальных трещин при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:. При проволочной арматуре коэффициент b принимают равным 0,8, при стержневой - 1,0. Численные значения s s определяют по формуле Наклонные трещины считаются надежно закрытыми, если оба главных напряжения, определяемых по формуле , являются сжимающими и меньшее из них составляет не менее 0,5 МПа, то есть если выполняется условие. Расчет по деформациям выполняют в соответствии с пп. На участках, где не образуются нормальные трещины, полную величину кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых конструкций определяют по формуле. M 2 - момент от соответствующей внешней нагрузки, приложенной после приобретения монолитным бетоном заданной прочности, относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения конструкции, приведенного по модулю упругости к бетону сборного элемента; j b 2 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетонов и принимаемый по табл. На участках, где образуются нормальные трещины, полную величину кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентрепио растянутых конструкций определяют по формуле. Здесь z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения конструкции над трещиной. Усилия M и N tot определяют по формулам - настоящего Пособия. При приложении внешней нагрузки до приобретения монолитным бетоном заданной прочности со стороны растянутых волокон допускается образование нормальных трещин в сборных элементах. M rp , 1 - момент усилия P относительно оси, проходящей через ядровую точку поперечного сечения сборного элемента, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется, определяемый в соответствии с п. При условиях примера 10 определить кривизну в сечении с максимальным изгибающим моментом. После приобретения монолитным бетоном заданной прочности на конструкцию действует кратковременная нагрузка. Поэтому определяем значение y s по формуле По формуле вычисляем кривизну сборно-монолитной плиты. При проектировании сборно-монолитных железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнить конструктивные требования СНиП 2. В целях повышения индустриализации изготовления и монтажа сборно-монолитных конструкций целесообразно применять крупные сборные элементы и располагать в них основную часть рабочей продольной растянутой арматуры. В сборно-монолитных железобетонных конструкциях следует обеспечивать сцепление предварительно напряженных элементов с бетоном, уложенным на месте использования конструкции бетон омоноличивания , а также анкеровку их концевых участков. Для обеспечения совместной работы элементов в поперечном направлении следует принять соответствующие меры установку поперечной арматуры или предварительное напряжение элементов в поперечном направлении. На поверхностях сборных элементов, соприкасающихся с бетоном омоноличивания, следует устраивать шпонки, шероховатость поверхностей контакта, продольные выступы и пазы, в соответствии с расчетными или конструктивными требованиями выпускать арматуру. Шероховатость поверхности может быть достигнута естест венным незаглаженный бетон и искусственным путем насечка, обдирка поверхностного слоя, химический способ и др. Сопряжения сборных элементов с бетоном омонолнчивания. Выпуски арматуры из сборных элементов. Выпуски арматуры, как правило, должны быть продолжением хомутов, поперечных стержней, сварных каркасов, продольной рабочей арматуры рис. Чтобы не усложнять изготовление сборных элементов, рекомендуется выпускать арматуру по возможности из свободных от опалубки поверхностей. Выпускаемые стержни должны иметь надежную анкеровку в бетоне омоноличивания. При расположении сборных элементов внутри бетона омоноличивания вместо выпусков поперечной арматуры разрешается устанавливать снаружи сборных элементов сварные каркасы с поперечной арматурой по всей высоте сборно-монолитного элемента. Кроме того, между отдельными досками, брусками рекомендуется устанавливать дополнительную арматуру в виде отдельных стержней или сварных сеток. При расположении арматуры в бетоне омоноличивания необходимо предусматривать зазоры между арматурой и поверхностью сборного элемента, обеспечивающие заполнение швов бетоном или раствором и защиту арматуры от коррозии. Конструкции опорных участков сборных элементов. В сборно-монолитных конструкциях рис. В неразрезных сборно-монолитных перекрытиях продольные выступы, игпснки или крупную шероховатость со стороны верхней растянутой зоны на приопорных участках необходимо предусматривать не только на участке с отрицательными опорными моментами, но н за нулевой точкой эпюры моментов, до места обрыва расчетной продольной арматуры. Узел сопряжения многопустотной плиты-ригеля с колонной. SCOP PPB а , опорные зоны балок б и узловое соединение элементов каркаса в ; 1 - многоэтажная колонна SCOP ; 2 - обнаженная арматура колонны; 3 - балка перекрытия; 4 - фундаментная балка; 5 - арматура узлового соединения. Схема соединения плитного ригеля и плит перекрытия США. Перекрытия системы ISO с использованием предварительно напряженных железобетонных плит в качестве оставляемой опалубки. Конструкции часторебристого перекрытия типа ISO. Если согласно расчету прочность контактных швов при гладкой поверхности см. Для анкеровки сборных элементов на опорах необходимо предусматривать выпуски поперечной арматуры, шпонки, приливы и т. Примеры возможных решений сборно-монолитных конструкций показаны на рис. Расчет железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям первой группы.. Расчет железобетонных сборно-монолитных элементов по прочности. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента. Сечения с полкой в сжатой зоне. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента. Расчет прочности контактных швов. Расчет сборно-монолитных конструкций на выносливость. Расчет железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы.. Расчет по образованию трещин. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси конструкции. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси конструкции. Расчет по раскрытию трещин. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси конструкции. Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси конструкции. Расчет по закрытию трещин. Расчет по закрытию трещин, нормальных к продольной оси конструкции. Расчет по закрытию трещин, наклонных к продольной оси конструкции. Определение кривизны сборно-монолитных конструкций на участках без трещин в растянутой зоне. Определение кривизны сборно-монолитных конструкций на участках с трещинами в растянутой зоне. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций Справочное пособие к СН и П 2. Сечения сборно-монолитных конструкций заштрихован - монолитный бетон Рис. Сечения сборных элементов 1. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента 2. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон 2. Изгибаемые элементы Прямоугольные сечения 2. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Рис. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон в если граница проходит в ребре см. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон б если граница сжатой зоны проходит в ребре см. Внецентренно сжатые элементы 2. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон; 3 - точка приложения силы N 2. Внецентренно растянутые элементы 2. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА Пример 1. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Требуется проверить прочность сечения после приобретения бетоном омоноличивания заданной прочности. Требуется проверить прочность сечения. Так как условие 15 не соблюдается, в сжатой зоне находится часть сборного элемента и расчет ведем по формулам 16 и 17 Определяем x R , w , R b , s sR. Проверяем условие 16 то есть прочность сечения обеспечена. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Пример 4 Дано: Следовательно, граница сжатой зоны проходит в сечении сборного элемента. По формуле 7 с учетом силы N определяем высоту сжатой зоны x Определяем x R , w , R b , s sR. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента 2. Расчет сборно-монолитных элементов по наклонным сечениям производят при одинаковых расчетных усилиях два раза по двум схемам расчета: Типы сборно-монолитных конструкций а - тип 1; б - тип 2; 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Для сборно-монолитной конструкции 1-го типа см. Расположение наклонных сечений при схеме расчета а - по рабочей высоте сборного элемента; б - по рабочей высоте сборно-монолитного элемента; 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Значения , и в формулах 42 и 43 соответствуют учитываемой в формулах 38 - 41 прочности бетона R b 1 или R b 2. Для сборно-монолитных конструкций 1-го типа значение Q b , max принимают равным: Примеры расчета Пример 5. При расчете по рабочей высоте сборного элемента: Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Проверка по разным схемам расчета показала, что прочность по наклонной полосе обеспечена при расчете по рабочей высоте сборного элемента и не обеспечена при расчете по рабочей высоте сборно-монолитного элемента. Сечение элемента 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон Расчет: Расчет прочности контактных швов 2. Схема для определения расчетной длины контактного шва у промежуточной опоры 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон; 3 - контактный шов; 4 - наклонное сечение Значения моментов M sw 1 и M sw 2 определяют по формуле Таблица 1 Состояние поверхности контакта сборного бетона Коэффициенты g b 3 и g b 4 при прочности бетона R b , МПа 0,5 10,0 15,0 20,0 40,0 Поверхность гладкая, контакт осуществляется по нескольким плоскостям 0,4 1,6 0,6 1,1 0,9 0,7 1,2 0,5 1,0 0,65 То же, контакт плоский 0,3 2,2 0,5 1,3 0,6 1,1 0,6 1,1 0,5 1,3 Поверхность шероховатая, контакт осуществляется по нескольким плоскостям 0,5 1,3 0,8 0,8 1,2 0,55 1,6 0,4 1,3 0,5 То же, контакт плоский 0,4 1,6 0,7 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,6 1,1. На главную База 1 База 2 База 3. Поиск по реквизитам Поиск по номеру документа Поиск по названию документа Поиск по тексту документа. ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕР Ярославской области ТЕРм ТЕРм Алтайский край ТЕРм Белгородская область ТЕРм Воронежской области ТЕРм Калининградской области ТЕРм Карачаево-Черкесская Республика ТЕРм Мурманская область ТЕРм Республика Дагестан ТЕРм Республика Карелия ТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРмр ТЕРмр Алтайский край ТЕРмр Белгородская область ТЕРмр Карачаево-Черкесская Республика ТЕРмр Краснодарского края ТЕРмр Республика Дагестан ТЕРмр Республика Карелия ТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРп ТЕРп Алтайский край ТЕРп Белгородская область ТЕРп Калининградской области ТЕРп Карачаево-Черкесская Республика ТЕРп Краснодарского края ТЕРп Республика Карелия ТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРп Ярославской области ТЕРр ТЕРр Алтайский край ТЕРр Белгородская область ТЕРр Калининградской области ТЕРр Карачаево-Черкесская Республика ТЕРр Краснодарского края ТЕРр Новосибирской области ТЕРр Омской области ТЕРр Орловской области ТЕРр Республика Дагестан ТЕРр Республика Карелия ТЕРр Ростовской области ТЕРр Рязанской области ТЕРр Самарской области ТЕРр Смоленской области ТЕРр Удмуртской Республики ТЕРр Ульяновской области ТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРрр ТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округ ТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округ Технический каталог Технический регламент Технический регламент Таможенного союза Технический циркуляр Технологическая инструкция Технологическая карта Технологические карты Технологический регламент ТИ ТИ Р ТИ РО Типовая инструкция Типовая технологическая инструкция Типовое положение Типовой проект Типовые конструкции Типовые материалы для проектирования Типовые проектные решения ТК ТКБЯ ТМД Санкт-Петербург ТНПБ ТОИ ТОИ-РД ТП ТПР ТР ТР АВОК ТР ЕАЭС ТР ТС ТРД ТСН ТСН МУ ТСН ПМС ТСН РК ТСН ЭК ТСН ЭО ТСНэ и ТЕРэ ТССЦ ТССЦ Алтайский край ТССЦ Белгородская область ТССЦ Воронежской области ТССЦ Карачаево-Черкесская Республика ТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округ ТССЦпг ТССЦпг Белгородская область ТСЦ ТСЦ Белгородская область ТСЦ Краснодарского края ТСЦ Орловской области ТСЦ Республика Дагестан ТСЦ Республика Карелия ТСЦ Ростовской области ТСЦ Ульяновской области ТСЦм ТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округ ТСЦп Калининградской области ТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округ ТСЦэ Калининградской области ТСЭМ ТСЭМ Алтайский край ТСЭМ Белгородская область ТСЭМ Карачаево-Черкесская Республика ТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округ ТТ ТТК ТТП ТУ ТУ-газ ТУК ТЭСНиЕР Воронежской области ТЭСНиЕРм Воронежской области ТЭСНиЕРр ТЭСНиТЕРэ У У-СТ Указ Указание Указания УКН УН УО УРвр УРкр УРрр УРСН УСН УТП БГЕИ ФАП Федеральный закон Федеральный стандарт оценки ФЕР ФЕРм ФЕРмр ФЕРп ФЕРр Форма Форма ИГАСН ФР ФСН ФССЦ ФССЦпг ФСЭМ ФТС ЖТ ЦВ Ценник ЦИРВ Циркуляр ЦПИ Шифр Эксплуатационный циркуляр ЭРД. Показать все найденные Показать действующие Показать частично действующие Показать не действующие Показать проекты Показать документы с неизвестным статусом. Упорядочить по номеру документа Упорядочить по дате введения. Таблица 1 Состояние поверхности контакта сборного бетона.
Железобетонные конструкции Книги Расчеты конструкций и элементов зданий Книги Книги полный список. Личные инструменты Представиться системе. Пространства имён Статья Обсуждение. Просмотры Чтение Просмотр История. Навигация Книги Типовые серии Типовые проекты Типовые технологические карты. Прочее Справка Свежие правки Случайная статья. Инструменты Ссылки сюда Связанные правки Спецстраницы Версия для печати Постоянная ссылка. Последнее изменение этой страницы: К этой странице обращались раза. Политика конфиденциальности Описание lib. Содержание 1 Содержание 1. Определение напряжений в предварительно напряженных элементах 1.
Сколько человек может терпеть по маленькому
Где самые красивые мужчины в мире
Беланта щербинка график работы врачей
Как сделать стул для кукол из бумаги
Сколько хранится открытое вино