Гост пожарная безопасность общие требования

Гост пожарная безопасность общие требования.md

Гост пожарная безопасность общие требования - ГОСТ 12.1.004-91 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Пожарная безопасность. Общие требования (с Изменением N 1)

ГОСТ 12.1.004-91* «ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования»
ГОСТ 12.1.004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования
"ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ГОСТ 12.1.004-91" (утв. Постановлением Госстандарта СССР от 14.06.91 N 875)
"ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ГОСТ 12.1.004-91" (утв. Постановлением Госстандарта СССР от 14.06.91 N 875)
"ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ГОСТ 12.1.004-91" (утв. Постановлением Госстандарта СССР от 14.06.91 N 875)

Occupational safety standards system. Fire sa f ety. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от Настоящийстандарт устанавливает общие требования пожарной б е зопасност и к объектам защиты различного назначения на всехстадиях их жизненного ц и кла: Для объектов, не соответствующих действующим нормам, стандарт устанавливает требования к разработке п роектов компенсирующих средств и систем обеспечен и я пожарной безопасности на стадиях строительства, реконструкции и э ксплуатации объектов. Термины, пр и меняемые в стандарте, и их поясне ни я привед е ны в приложении 1. Пожарная безопасность объекта долж н а обеспечиватьс я с и стемами предотвращения пожара и прот и вопожар н ой з ащ и ты , в том числе орган и зационно-т е хническими мероприятиями. Системыпожарной безопасност и должны характеризоваться уровнем об е спечения пожарной безопасности людей и матер и альных ценностей, а также экономиче с кими критериями эффективности этих с ист е м для материальных ценностей, с учетом всех стадий научная разработка, проектирование, стро и т е льство,эксплуатация ж и зн е нного цикла объектов и выполнять одну из следующих задач:. Объ е кты должны иметь системы пожарной б е зопасност и, направл е нные на предотвращени е воздействия н а людей опасных ф акторов пожара, в томчисле их вторичных проявлений на требуемом уровне. Требуемыйуровень обеспечен и я пожарной безопасности людей спомощью у к азанных систем должен быть не менее 0, предотвращения воздействия опасных факторов в год в расчете на каждого ч е ловека, а допустимый уровень пожарной опасности для людей долж е нбыть н е более 10 -6 воздействия опасных факторов пожара , пр е вышающих предельно допустимые з н ачения , в год в расчете на каждого человека. Объекты, пожары на которых могут привести к ма с совому поражению людей, находящихся на этих объектах и окружающей территории, опасными и вредными производственными факторами по ГОСТ Конкретные значения минимально возможной вероятности возникновения пожара определяются проектировщиками и технологами при паспортизации этих объектов в установле н ном порядке. Перечень этих объектов разрабатывается соответствующими м инистерствами ведомствами и т. Метод определения в е роятности возник н ов е ния пожара взрыва в пожароопасном объекте приведен в приложении 3. Объекты, отнесенные к соответствующим категориям по пожарной опа с ностисогласно нормам технологического проектирования для определения категорийпомещений и здан и й по пожарной и взрывопожарной опасности, должны иметь экономическ и эффективные сист е мы п ожарной безопасности,. Опасными факторами, воздействующими на людей и ма териальные ценности, являются: К вторичным проявлениям опасных факторов пожара, воздействующим на люд е й и материал ь ные ценности, относятся:. Классиф и кация объектов по пожарной и взрывопожарной о пасности должна производиться с учетом допустимого уровня их п ожарной опасности требуемого уровня обеспечения пожарной б е зопасности , а расчеты критериев и показателей ее оценки, в т. Вероятность возни к новения пожара от в электрического или другого един и чного технол о гического изделия или оборудова н ия при их разработке и изготовлении н е долж н а превышать значения 10 -6 год. Знач е ние величиныдопустимой вероятности пожара при приме не нии изделий на объектах должно устанавливаться расчетом, исходя из требований п. Метод определения вероятности возникновения пожара от в электрическ и х изделий приведен в приложении 5. Методики,со д ержащи е ся встандартах и других нормативно-технических документах и предназначенные для определени я показателейпожарной опасности строительных конструкций, их облицовок и отделок, веществ, материалов и изделий в т. Перечень и требования к эффективности элеме н тов конкретныхсистем пожарной безопасности должны устана в ливатьсянормативным и и нормативно-технич е скими документами на соответствующие виды объектов. Примерырасчета показателей эффективности по пп. Предотвраще н ие пожара должно достигаться предотвращением образования горючей среды и или предотвращением образования в горючей среде или внесения в нее источников зажигания. Предотвращение образования горючей среды должно обеспечиваться одним изследующих способов или их комбинаций:. Предотвращение образован и я в горючей сред е и сточников зажигания должно достигаться применением одним из следующих способов или их комбинацией:. Поряд о к с овместного хранения веществ и материалов осуществляют в соответствии с приложением 7;. Ограничение массы и или объема горючих веществ и материалов, а также наиболее безопасный способ их размещения должны достигаться применением одного изследующих способов или их комбинацией:. Противопожарная защита должна достигаться прим е нени е м одного из следующ и хспособов или их комбинацией:. Ограничение распространения пожара за пределы очага должно достигаться применением одного из следующих способов или их комбинацией:. Каждыйобъект должен иметь такое объемно-планировочное и техническое исполнен и е, чтобы эвакуац и я людейиз него была за в е рше на до наступ лени я предельно допустимых з н ачений опасных факторов пожара, а при нецелесообразности эвакуации была обеспечена защита люд е н в объ е кте. Для обеспечения эвакуации н е обходимо:. Сре д ства колл е кти вн ой и и ндивидуальнойзащиты долж н ы обеспечивать безопасность людей в течение всего врем е ни действия опасных факторов пожара. Коллективную защиту следует обеспечивать с помощью по жаробезопасных зон и других конструктив н ых решений. Средства индивидуальной защиты следует применять также для пожарных, участвующих в туш е нии пожара. Система противодымной защиты объектов должна обеспечивать незадымление, снижение т е мпературы и удален и е продуктов горения и термиче с кого разложения на путях э вакуации в течение времени, достаточного для эва к уации людей и или коллективную защ и ту людейв соответствии с требованиями п. На каждом объекте народного хозяй с тва должно быть обеспечено своевременное оповещение людей и или сигнализация о пожаре в его начальной стади и техническими или организационными средствами. Перечень и обоснование достаточности для целевой эффектив ностисредств оповещения и или сигнализации на объектах согласовывается в установленном порядке. В зданиях и сооружениях необходимо предусмотреть технические средства лестничные клетки, противопожарные стены ,лифты, наружные пожарные лестницы, а в арийныелюки и т. Организационно-т е хнич е ские мероприятия должны включать:. Применяемая пожарная техника должна обеспечивать эффективное тушени е пожара загорания , быть безопасной для природы и людей. Уровень пожарной опасности Количественная оценка возможного ущерба от пожара Уровень обеспечен и я пожарной безопасности Количественная оценка предотвращенного ущерба пр и возможном пожаре Отказ с и стемы элементов пож арной безопасност и Отказ, который может привести к возникнове ни ю предельно допустимого значения опасного фактора пожара в защ и щаемом объеме о бъекта Пожароопасный отказ комплектующего и зделия Отказ комплектующего изделия, который может привести к возникновен и ю опасных факторов пожара Объект защиты Здан и е, сооружение, помещение, процесс, технологическая установка, вещество, материал, транспортное средство, изделия, а также их элементы и совокупности. В состав объ е кта защиты входит и человек Устойчивость объекта при пожаре Свойство объекта предотвращать воздействие на людей и материальные ценности опасных факторов пожара и их вторичных проявлений Источник зажигания Средство энергетического воздействия, инициирующее возникно в ение горения Горючая среда Среда, способная самостоятель н о гореть после удаления источ н ика зажигания Пожарная опасность объекта По ГОСТ Од н оврем е н н о в настоящем стандарте под пожар н ой опасностью понима е тся возможность причин е н и я ущерба опасным и факторам и пожара, в том ч и сле их втор и чными проя в ле ни ями Пожарная б е зопасность По ГОСТ Настоящийметод уста н авливает порядок расчета уровня обеспечения пожар н ой безопасности людей и вероятности воздействия опасных факторов пожара на людей, а также обоснования требований к эффекти в ности систем обеспечения пожарной безопасности людей. Показателем оценки уровня обе с печения пожарнойбезопасност и люде й на объектах является вероятность предот в ращения воздействия P В опасных факторов пожара ОФП , переч е нь которых о пре д еляется настоящим стандартом. Вероятность предотвращ е н и я воздействия ОФП определяют для пожароопаснойситуации, при которой место возникновения пожаранаходится на первом этаже вблизи одного и зэвакуационных выходов из зда н ия сооружения. Вероятность предотвращения воздействия ОФП P В на людей в объекте выч и сляют по формуле. Уровень обе с печения безопасности л юдейпри пожарах отвечает требуемому, если. Допуст и мую вероятность Q B H принимают всоответстви и с н астоящимстандартом. Вероятность Q B вычисляют для людей в каждом здании помещении по формуле. З , —вероятность эффективной работы технических реше н ийпротивопо ж арной защиты. Вероятность эвакуации P Э вычисляют по формуле. П — вероятность эв акуации по эвакуационным путям;. В — вероятность эвакуации по наружнымэвакуационным лестницам, переходам в смежные секции здания. Расчетное вр е мя эвакуации люд е й из п о мещений и з данийустанавливается по расчету времени движения одного ил и нескольких людских потоков чер е з эвакуационные выходы от наиболее у д ал е нных мест размещения людей. При расчете весь путь д вижения людского пот о ка подразделяется на участки проход, к о ридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур дли н ой l i и шириной d i. Начальны м и участками являются проходы между рабоч и ми местами, об о рудованием, рядами кресел и т. При опре д елении расчетн о го вр е мени длина и ширина каждого участка пути эвакуаци и принимаются по проекту. Длина пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряется по длине марша. Длина пути в дверном про е ме принимае тс я равной нулю. Проем, расположенный в стене толщинойболее 0,7 м, а та к же тамбур сл е дует считать самостоятельным участком горизонтального пути, имеющим конечную длину l i. Расчетное время эвакуации людей t р следует определять как сумму времени движения людского пот о ка по отдельным участкам пути t i по формуле. Время движениялюдского пот о ка по первому участку пути t 1 , мин, вычисляют по формуле. Скорость v 1 движен и я людского потока на участках пути, следующих после первого, принимается по табл. Если значение q i , определяемое по формуле 9 , меньше или равно значению q max , то время дв и ж е ния по участку пути t i в минуту. Если значе н ие q i , определ е нное по формул е 9 , больше q max , то ш и р и ну d i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при которомсоблюдается условие. При н е возмож н ости выполн е ния условия 11 интенс и вность и скорость движ е ния людского потока по участку пут и i опр е д е ляют по табл. При этом должно учитываться время задержки движения людей и з-за образовавшегося скопления. При слиянии вначале участка i д вух и более людских потоков черт. Е сли з начен и е q i , определенное по формуле 12 , б ольше q max , то ширину d i да н ного участ к а пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось усл о вие В этом случае время движения по участку i определяется по формуле Время t бл вычисляют пут е м расчета значений допустимой концентрации д ыма и других ОФП наэвакуационных путях в различные моменты времени. Допу с кается время t бл принимать равны м необхо д имому времени э вакуации t нб. Необходимое время эвакуац ии рассчитывается как прои з ве д ен и е критической для человека продолжительности пожара на коэффициент безопасности. Пре д полагается, что каждый опасный фактор во зд ействует на ч е ловека не з ависимо от других. Кр и т и ческая продолжительность пожара для людей, нах о дящихся наэтаже очага пожара, определяется из условия достижения одним из ОФП в поэтажном коридоре своего предельно допустимого значения. В качестве критерия опасности для людей, находящихся выше очага пожара, рас с матривается услов и е достижения одним из ОФП предельно допустимого значения в лестнич н о й клеткена уровне этажа п о жара. Знач е ния температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения и оптической плотности д ыма в кори д оре этажа пожара и в лестн и чн ой клетке опр е деляются в результате реше ни яс и стемы урав н ений теплогазообмена дл я помещени й очага пожара, поэтажного кори д ора и лестничной клетки. Уравнения д ви жения, связывающ и е значения п ере п адов давлений на проемах с расходами через проемы, и меют вид. P — средний в пределах y 2 , y 1 перепад полных давлений, Па. Нижняя и верхняя грани ц ы п отока зависят от положения плос к ости равных давле н ий. П е репад давл е ний , Па, в этом случае вычисляют по форм у л е. Нижний поток имеет границы h 1 и у 0 , пер е пад давления для этого потока определяется по формуле. Поток в верхней части проема имеет границы y 0 и h 2 , перепад давления для н е го рассчитывается по формуле. Знак расхода газов входящий в п о мещение расход считается положительным, выходящий — отрицательным и значение зависят от знака перепада давлений. Уравн ен и е бала н са массы выражается зависимостью. Ура вн ение энергии для кор и дора и лестничной кле т ки. Т i , T j — температуры газов в i - м и j -м помещения х , К. Уравнение баланса масс отдельных компон е нтов продуктов горения и кислорода. Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в д ыму соотн о шен и ем. Значени е вр е мени начала эва к уации t н. При нал и ч и и в здан ии сист е мы оповещ е ния о пожаре значение t н. Пр и отсутствиинеобход и мых исх о дных данных для определения времени начала эвакуаци и в зданиях сооружен и я х без с и стем опов е щения величину t н. Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар м ожет быть обнаружен одноврем е нно всеми находящимися в нем людьми, то t н. В этом случае вероятность Р э. Зданиями сооружен и ями без систем опов е щения считают те зд ания сооружения , возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми нахо д ящимися там людьми. Расчет t нб производ и тся для наиболее опас н ого варианта развития пожара, характеризующ е гося наи б ольшим т е м п ом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают з наче ни я критическойпро д олжительности п ожара t кр по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне п ребывания людей рабочей зоне:. V — свободный объем помещения, м 3 ,. Если под знаком л о гарифма получается отрицательное число, то данны й ОФП н е представляет опасности. П араметр Z вычисляют по формул е. Сле д ует иметь в виду, что на и большейопасности при пожаре п о двергаются лю д и, н аходящиеся на более высокой отметке. Поэт о му, например, при определен и и н е о бход и мого времениэвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следу е т нахо д ить, ор и е н тируясь н а на и более высоко расположенные ряды кресел. Исходные данные для прове де ния расчетов могут быть взяты и з справоч ной литературы. Из полученных в результате расчетов значений кр и тическо й продолжительности пожара выбирается минимальное. Необходимое время эвакуации людей t нб , мин, из рассматрива е мого по мещения рассчитывают по формуле. При расположении людей на различных по высоте площад к ах необходи мое времяэвакуац и и следует опре д елять дл я каж д ой площадки. Свободныйобъем помещения соответствует ра з ности между геометри ч еским объемом и объемом оборудования или предметов , находящихся внутри. При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вер о ятность Q в для лю д ей, находящихся в помещениях, расположенных вышеэтажа пожара, вычисляют по формуле. Вероятность эва к уациилюдей Р д. Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защ и ты P п. R i — вероятность эфф е ктивного срабат ы вания i-го технического решения. Для эк с плуатируемых з д а н ий сооружений вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с и спользованием статистических данных по формуле. Т — рас с матриваемый период эк сплуатации о д нотипных з даний сооружений , год;. М ж — число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий сооружений за период;. N 0 — общеечисло лю д ей , находя щ ихся в з даниях сооружениях. Од н отипными считают з д ания сооружения с одинаковой к атегорией пожарнойопасности , одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: Для проектируемых зданий сооружений вероятность первоначаль но оце н ивают по 3 при Р э , равной н улю. Если при этом выполняется услови е , то б езопасность людей в зданиях сооружениях обеспеченана тр е буемом уровне системой пр е дотвращения пожара. Если это условие не выполняется, то расчет вероятности взаим о действи я ОФП на людей Q в следует производить по расчетным зависимостям, приведенным в разд. Д о пускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях сооружениях оценивать по вероятности Q в , в одн о м или нескольких помещениях, наиболее удаленны й о т вых о дов в безопас н ую зо н у например верхн ие этаж и многоэтажных зданий. Настоящ и й метод устанавливает порядок расчета вероятност и возник н овения пожара взрыва в о бъекте и изделии. Вероятность воз н икнове н ия пожара взрыва в пожаровзрывоопасном объекте определяют н а этапах его проектирования, строительства и эксплуатации. Для расчета вероятности возникновения пожара в з рыва на де й ствующих или строящ и хся объектах необходимо располагатьстатистическими д а н ными о времени суще с твова н ия различных пожаровзрывоопасных событий. Вероятность возникновения пожара взрыва в проектируемых объектах определяют на ос н ове показателей надежности элементов объекта, по з воляющих рассчитывать вероятность прои з водственного оборудования, систем контроля и управления, а такж е других устройств, составляющих объект, которые приводят к реализации различных пожаровзрывоопасных событий. Под пожаровзрывоопасными понимают событ и я, реализац и я которых приводит к образованию горючей среды и появлению источника зажигания. Численные значе н ия необходимых для расчетов вероятности возникновен и я пожара взрыва показателейнадежности различных тех н ологических аппаратов, систем управления , контроля, связи и тому подобных, используемых при проект и ровании объекта, или исходные данные для их расчета выбирают в соответствии с ГОСТ 2. Необходимые сведения могут быть получены в результате сбора и обработки статистических данных об отказах анализируемых элементов в условияхэксплуатации. Сборнеобходимых статистических данных проводят по единой программе, входящей в состав настоящего метода. Пожаровзрывоопасность любого объекта определяется пожаровзрывоопасностью его составных частей технологических аппаратов, установок, помещений. В е роятность возник н овения пожара взрыва в объекте в течение года Q ПЗ вычисляют по формуле. Возникновение пожара взрыва в любом из помещений объекта событ и е ПП обусловлено возн и кнов е ни е м пожара взрыва или в одном из технологич е ских аппаратов, находящихся в этом помещении событ и е ПТА j , , ил и н епосредственно в объем е иссл е дуемого помещения событи е ПО i. Вероятность Q i ПП вычисляют по ф ормуле. Q i ПО — вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года;. Возникновение пожара взрыва в любом из технологических аппара тов соб ы тие ПТА j илинепосредственно в объеме помещения событие ПО i , обусловлено совместным образованием горючей среды событие ГС в рассматрива е мом элементе объекта и появлением вэтой среде источника зажигания событие ИЗ. Вероятность Q i ПО или Q j ПТА возникновения пожара в рассматриваемом элементе объекта равна вероятности объединения суммы всех возможных попарных пересечений произведений случайных событий образования горючих сред и появления источников зажиганий. ГС k — событие образования k -й горючей среды;. Вероятность Q i ПО или Q j ПТА вычисляют по аппроксимирующей формуле. Образование горючей среды событие ГС k в рассматриваемом элементе объекта обусловлено совместным появлением в нем достаточного количества горючего вещества или материала событие ГВ и окислителя событие ОК с учетом параметров состояния температуры, давления и т. Вероятность образования k -йгорючей среды Q i ГС k для случая независимости событий ГВ и ОК вычисляют по формуле. Q i ОК m — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i - м элементе объекта в течение года;. Появление в рассматриваемом элементе объекта горючего вещества k -го вида являетсяследствием реализации любой из a n причин. Вероятность Q i ГВ k вычисляют по формуле. Q i a 1 — вероятность постоянного присутствия в i -м элементе объекта горючего вещества k -го вида;. Q i a 2 — вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта;. Q i a 3 —вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта;. Q i a 4 —вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой;. Q i a 5 — вероятностьнарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т. На действующих и строящихся объектах вероятность Q i a n реализации в i - м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k -го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существованияэтой причины по формуле. В проектируемых элементах объекта вероятность Q i a n вычисляют для периоданормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств изделий , обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле. Данные онадежност и оборудования изделия приведены внормативно-технических документах, стандартах и паспортах. Интенсивность отказов элементов, приборов и аппаратов приведена в разд. При отсутствии сведений о параметрах надежности анализируемого оборудования изделия , последние определяют расчетным путем на основе статистических данных о б отказах этого оборудования изделия. Появление в i -м элементе объекта k вида окислителя является следствием реализации любой из b n причин. Q i b 1 — вероятность того, что концентрация окислителя, подаваемого в смесь i -го элемента объекта, больше допустимой по горючести;. Q i b 2 — вероятность по д соса окислителя в i -й элементс горючим веществом;. Q i b 3 — вероятность, постоянного присутствия окислителя в i -м элементе объекта;. Q b 4 —вероятность вскрытия i -го элемента объекта сгорючим веществом без предварительного пропаривания продувки инертным газом ;. Вероятности Q i b n реализации событий, обуславливающих возможность появления окислителя k -го вида в опасном количестве, вычисляют для проектируемых элементов по формуле 43 , а для строящихся и действующий элементов по формуле Вероятность Q i b 2 подсоса окислителя в аппарат с горючим веществом вычисляют как вероятностьсовместной реализации двух событий: Вероятность Q i S 1 нахождения i -го элемента объекта под разрежением в общем случае вычисляют по формуле 42 , принимают равное единице, еслиэлемент во время работы находится под разрежением, и 0,5, если элемент с равнойперио д ичностью находится под разрежением и давлением. Вероятность Q i S 2 разгерметизации i -го элемента на разных стадиях его разработки иэксплуатации вычисляют по формуле 42 и Появление n -го источника зажигания инициирования взрыва в анализируемом элементе объекта событие ИЗ n обусловлено появлением в нем n -гоэнергетического т е плового источника событие ТИ n с параметрами, достаточными для воспламенения k -йгорючей среды событие В n k. Q i B n k —условная вероятность того, что воспламеняющая способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания k -й горючей среды,находящейся в этом элементе. Разряд атмосферного электричества в анализируемом элементе объекта возможен или при поражении объекта молнией событие C 1 , или при вторичном ее воздействии событие C 2 , или при заносе внего высокого потенциала событие С 3. Вероятность Q i ТИ п разряда атмосферного электричества в i -м элементе объекта вычисляют по формуле. Q i C 1 — вероятность поражения i -го элемента объекта молнией в течение года;. Q i C 2 — вероятность вторичного воздействия молнии на i -й элемент объекта в течение года;. Q i С 3 — вероятность заноса в i -йэлемент объекта высокого потенциала в течение года;. Поражение i -го элемента объекта молниейвозможно при совместной реализации двух событий — прямого удара молнии событие t 2 и отсутствия неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода событие t 1. Вероятность Q i C 1 вычи с ляют по формуле. Q i t 2 — вероятность прямого удара молнии в i -й элемент объекта в течение года. Вероятность Q i t 2 прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле. Вероятность Q i t 1 принимают равной единице в случае отсутствия молниезащиты на объекте илиналичия ошибок при ее проектировании и изготовлении. Вывод осоответствии основных параметров молниеотвода требованиям, предъявляемым к молниезащите объектов 1, 2 и 3-й категорий делают на основании результатов проверочного расчета и детального обследования молниеотвода. Основные требования к молниеотводам объектов 1, 2 и 3-й категорий приведе н ы в СН— При наличии молниезащиты вероятность Q i t 1 вычисляют по формуле. При расчете Q i t 1 существующей молниезащиты нарушение периодичности проверки сопротивления заземлителей один раз в два года расценивают как нахождение молниезащиты внеисправном состоянии. Время существования этой неисправности определяют как продолжительность периода между запланированным и фактическим сроками проверки. Вероятность Q i C 2 вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле. Вероятность Q i t 3 при отсутствии защитного заземления или перемычек в местах сближения металлических коммуникаций принимают равнойединице. Вероятность Q i t 3 неисправности существующей системы защиты от вторичных воздействий молнии определяют на основании результатов ее обследования аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проектируемых объектов вероятность отказа неисправности защитного заземления не рассчитывается, а принимается равной единице или нулю в зависимости от ееналичия в проекте. Вероятность Q i С 3 заноса высокого потенциала в защищаемый объект вычисляют аналогично вероятности Q i С 2 по Вероятность Q i t 2 при расчете Q i C 2 и Q i C 3 вычисляют no формуле 49 , причем значения параметров S и L в формулах 50 и 51 необходимо увеличить на м. Электрическая искра дуга может появиться в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при коротком замыкании электропроводки событие е 1 , , при проведении электросварочных работ событие e 2 , при искрении электрооборудования, не соответствующего по исполнению категории и группе горючей среды, находящейся в этом элементе событие e 3 , при разрядах статического электричества событие е 4. Q i e 1 — вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года;. Q i e 2 — вероятность проведения электросварочных работ в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i e 3 — вероятность несоответствия электрооборудования i -гоэлемента объекта категории и группе горючей среды в течение года;. Q i е 4 — вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов статического электричества в течение года;. Q i v 2 — вероятность того, что значенииэлектрического тока в i -м элементе объекталежит в диапазоне пожароопасных значений;. Q i Z —вероятность отсутствия или отказа аппаратов защиты от короткого замыкания в т е чение года, определяющаяся по п. Вероятность Q i v 1 к ороткого замыкания эл е ктропроводки на действующих и строящихся объектах вычисляют на основании статистических данных по формуле Вероятность Q i v 2 нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле. I 1 — минимальное пожароопасное значение тока, протекающ е го по кабелю или проводу;. I 2 — максимальное пожароопасное значение тока, протекающего по каб е лю, если I 2 больше I к. Значения токов I 1 и I 2 опре д еляют э к спериментально. В отсутствии данных по I 1 и I 2 вероятность Q i v 2 принимают равной 1. Вероятность Q i е 2 проведения в i -мэлементе объекта электросварочных работ вычисляют только для действующих истроящихся элементов объекта на основе статистических данных по формуле Вероятность Q i e 3 при непрерывной работе электрооборудования принимают на всех объектах равнойединице, еcли электрооборудование не соответствует категории и группе горючейсмеси, или 10 -8 — еслисоответствует. При периодической работе электрооборудования и егонесоответствия категории и группе горючей среды вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Если электрическая искра появляется лишь при включении и выключении электрооборудования, не соответствующего категории и группе горючейсреды при п включениях и выключения х, то вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i t 2 по формуле В случае соответствия электрооборудования горючей среде, вычисленное по формуле 49 значение вероятности Q i е 3 умножают на 10 Вероятность Q i е 4 появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле. Q i X 2 — вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года. В остальных случаях Q i Х 1 принимают равной нулю. Вероятность Q i X 2 принимают равной единице при отсутствии или неэффективности средств защиты от статического электричества. Вероятность Q i X 2 неисправности средств защиты в действующих элементах вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 2. Вероятность Q i X 2 в проектируемых элементах объекта вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании данных о надежности проектируемых средств защиты от статическ о го электричества например средств ионизации или увлажнения воздуха и т. Фрикционные искры искры удара и трения появляются в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при применении искроопасного инструмента событие f 1 , при разрушении движущихся узлов и деталей событие f 2 , при применении рабочими обуви, подбитой металлическими набойками и гвоздями событие f 3 , при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов событие f 4 и т. Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле. Q i f 1 — вероятность применения в i -м элементе объекта металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента в течение года;. Q i f 2 — вероятность разрушения движущихся узлов и деталей i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i f 3 — вероятность использования рабочими обуви, подбитойметалл и че с кими набойками и гвоздями в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i f 4 — вероятность попадания в движущиеся механизмы i -го элемента объекта посторонних предметов в течение года;. Q i f 5 — вероятность удара крышки металлическ о го люка в i -м элементе объекта в течение года;. Вероятность Q i f 1 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основаниистатистических данных аналогичного вероятностям Q i a n и Q i t 2 по формулам 42 или Вероятность Q i f 2 для действующих и строящихся элементов объекта вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 3. Для проект и ру е мых элементов объекта вероятность Q i f 2 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании параметров надежностисоставных частей. Вероятность Q i f 3 и Q i f 5 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i f 4 вычисляют для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогично вероятно сти Q i a n по формуле 42 , а для пр ое ктируемых элементов по формуле 43 , как вероятность отказа защитныхсредств. Открытое пламя и искры появляются в i -м элементе объекта событие ТИ n при реализации любой из причин h n. В е роятность Q i ТИ п вычисляют по формуле. Q i h 1 —вероятность сжигания топлива в печах i -го элемента объекта в течение года;. Q i h 2 — вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 3 — вероятность несоблюдения режима курения в i - м элементе объекта в течение года;. Q i h 4 — вероятность отсутствия или неисправности искрогасителе й на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 5 — вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или горелок в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 6 — вероятность выбросовнагретого газа из технического оборудования в i -мэлементе объекта в течение года;. Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Вероятности Q i h 2 , Q i h 3 , Q i h 4 , Q i h 5 и Q i h 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов на основе статистических данных аналогично вероятности по формул е Нагрев вещества, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования i - г о элемента объекта, контактирующих с горючей средой, выше допустимой температуры событие ТИ n возможен при реализации любой из К n причин. Вероятность вычисляют по формуле. Q i K 1 — вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузкиэлектросет и , машины и аппаратов в течение года:. Q i K 2 — вероятность отказасистемы охлаждения аппарата i - го элемента объекта в течение года;. Q i K 3 — вероятность нагрева поверхностей и горючих веществ при возникновении повышенных переходныхсопротивлений электри ческих соединений i -го элемента объекта в течение года;. Q i K 5 — вероятность нагрева поверхностей при трении в подшипниках в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i К 6 — вероятность разогрева от трения транспортных лент и приводных ремней в i -мэлементе в течение года;. Перегрузка электрических коммуникаций, машин и аппаратов событие K 1 возможна при неисправности или несоответствии аппаратов защиты электрических сетей, а также при реализации любой из причин Y m. Вероят н ость Q i K 1 вычисляют по формуле. Q i y 1 — вероятностьнесоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -мэлементе в течение года;. Q i y 2 — вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитаннойна эту нагрузку;. Q i у 3 — вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года;. Q i y 4 — вероятность повышения напряжения в сети i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i y 5 — вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i y 6 — вероятность уменьшениясопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года;. Q i z —вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защитыэлектрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года. Вероятности Q i y 1 , Q i у 2 , Q i y 4 , Q i y 5 , Q i y 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i y 3 вычисляют для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , а для проектируемых объектов аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность заклинивания механизмов, приводимых в действие электродвигателем. Вероятность Q i z вычисляют для действующих элементов объекта аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , для проектируемыхэлементов при отсутствии аппаратов защиты принимают равной единице, а при ихналичии вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятности Q i K 2 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность отказа устройств, обеспечивающих охлаждение аппарата, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i К 3 , Q i K 4 и Q i К 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 5 и Q i K 7 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как в е роят н ость отказа системысмазки механизмов i -го элемента, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 8 пр и нимают равной един и це, если в соответствии с технологической необходимост ь ю происходит нагрев горючих в е ществ до опасных температур, или нулю, если такой процесс не происходит. Вероятность Q i ТИ n поя в лен и я в горючем в е ществе ил и материале очагов экзотермического окисления или разложен и я, п р и водящих ксамовозгоранию, вычисляют по формуле. Q i m 1 — вероятность появления и i -м элементе объекта очага тепловогосамовозгорания в течение года;. Q i m 2 — вероятность появления в i -м элемент е объема очага химического возгорания в течение года;. Q i m 3 — вероятность появлен и я в i -м эл е мент е объекта очага микробиологического самовозгорания в течение года. Вероятность Q i m 1 вычисляют для всехэлементов объекта по формуле. Q i P 2 — вероятность нагрева веществ, склонных к самовозгоранию, выше безопаснойтемпературы. Вероятность Q i P 1 вычисляют для всех элементов объекта по формулам 60 или Вероятность Q i P 2 принимают равной ед и нице, е сл и температура среды, в которой находится это вещество, выше и ли равна безопасной температуре или нулю, если температура среды ниже ее. Вероятность Q i m 2 выч и сляют для всех элеме н тов объекта по формуле. Q i g 2 — вероятность контакта химическ и акт и вных веществ в течение года. Вероятности Q i g 1 и Q i g 2 вычисляют аналогично вероятност и Q i h 1 по формул е 60 , если реализация событий g 1 и g 2 обусловле на технологическими условиям и или мероприятиями организационного характера и вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , есл и этисобытия зависят от н адежности оборудования. Вероятность Q i m 3 рассчитывают для действующих и строящихся объектов а н алог и чно вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i того, что воспламеняющаяся способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания к - й горючей среды, находящейся в этомэлементе, определяется экспериментально или сравнением параметровэнергетического теплового источника с соответствующими показателями пожарнойопасности горючей среды. Если данные для определения Q i отсутствуют или их достаточ н ость вызываетсомнение, то значе н ие вероятности Q i принимают равн ы м 1. Вероятность Q i принимают равной нулю в следующих случаях:. Данные о пожароопасных параметрах источников зажигания приведены в разд. При обосновании невозможности расчета вероятности появления источника зажигания в рассматриваемом элементе объекта с учетом конкретных условий его эксплуатации д опускается вычислять этот параметр по формуле. Принеобходимости учитывают и иные события, приводящие к появлению источ н ика зажига н ия. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной о п асности помещений и технологического оборудования. Анализ пожарной опасности проводят отдельно по каждому технологическому аппарату, помещен и ю и заканчивают разработкой структурной схемы причинно-следственной связи пожаровзрывоопасных событий, необходимых и достаточных для возникновения пожара взрыва в объекте далее — модель возник н овения пожара. Общий вид структурной схемы возник н овения пожара в здании показан на черт. Статистические данные о времени существования пожаровзрывоопасных событий на действующих и строящихся объектах и времени безотказной работы разл и чных и зделий проектируемых объектов собирают только пособытиям конечного уровня, приведенным на модели возникновения пожара, для которых в методе отсутствуют аналитические зависимости. На основании модели возникновения пожара по каждому элементу объекта разрабатывают формы сбора статистической информации о причинах, р е ализация которых может привести к возникновению пожара взрыва. Статистическую информацию, необходимую для расчета параметров над е жност и разл и чных изделий, используемых в проектном решении,собирает проект н ая организация на действующих объектах. При этом для наблюдения выбирают изделия, работающие в периоднормальной эксплуатации и в условиях, идентичных тем, в которых будетэксплуатироваться проект и руемое изделие. В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют:. Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях,неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются:. Время t j Общее время t анализируе м ого элемента объекта Наи менова-. На основании собранных данных вычисляют коэффициент безопасности K s в следующей последовательности. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события t 0 среднее время нахождения в отказе по формуле. Точечную оценку дисперсии D 0 среднего времени существования пожаровзрывоопасногособытия вычисляют по формуле. Среднее квадратическое отклонение точечной оценкисреднего времени существования события — t 0 вычисляют по формуле. Коэффициент безопасности K б коэфф и цие н т, учитывающийотклонение значения параметра t 0 , вычисленного по формуле 6 8 , от его истинного значения вычисляют из формулы. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным еди н ице. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов э лементов. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды. Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферногоэлектричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Энергия искрового разряда превышает мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж. Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражени и молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредстве нн ой близости от молн и еотвода. При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводам и и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений Дж и более , то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ. Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией завис и т от значения кратности тока короткого замыкания I к. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 1 8 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции. Электрические искры капли металла образуются при коротком замыкании электропроводки,электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общегоназначения. Размер капель металла при этом достигает 3 мм при потолочной сварке — 4 мм. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Зона разлетачастиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальнойскорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер. При высоте расположения провода 10 м вероятность по п адания частиц на расстояние 9 м составляет 0 ,06; 7м— 0, 45 и 5 м—0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м — 0,29 и 4 м— 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6 м—0,06, 5 м — 0,24, 4 м — 0,66 и 3 м — 0, Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом. В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состоя н ия: Время полета капли в расплавленном жидком состоянии t p , с, рассчитывают по формуле. Т н , Т пл —температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;. Количество тепла W , Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле. К —коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле. Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры. Пожар н ая опасность св е тильников обусловлена возможностью контакта горючей ср е ды с колбо й эл е ктрической лампы накаливан и я,нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды. Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. Энергию искры W и , Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы. Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства. При соприкосновении человека сзаземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда стела человека и от потенц и ала зарядов статическогоэлектричества показана на черт. Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свеч е ния частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а и х температура находится в пределах температуры плавления металла. Температура искр, образующихся при соударен и и металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом. Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры t н до температуры самовосплам е нен и я горючей среды t св вычисляют но формуле 84 , а время остывания t — следующим образом. Отношение тем п ератур Q п выч и сляют по формуле. Скорость искры w и , образующейся пр и ударе свобод н о падающего тела, вычисляют по формуле. R — радиус вращающегося т е ла, м. По значе н иям от н осительнойизбыточной темп е ратуры q п и критерия В i определяют по графику черт. При наличииэкспериментальных данных о поджигающей способности фр и кционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов. Пожарная опасность пламени обусловлена интенсив н остью теплового воздействия плотностью теплового потока , площадью воздействия, ориентацие й вза и мным расположением , периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. Открытое пламя опасно не только пр и непосредствен н ом контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Кр и тические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облуче н ия для некоторых веществ приведены в табл. Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в з н ачительной степени определяется их размером и температурой. Теплосодержание и время остывания искры до безопасност и температуры вычис л яют по формулам 76 и Нагрев веществ, отде л ьных узлов и поверхностей технологического оборудования. Температура газа пр и сжатии в компрессоре и отсутствии его охлаждения Т к , К, вычисляют по формуле. Температурунагрева электрических контактов при возникновении повышенных переходныхсопротивлений t н. U i — падениенапряжения в i -й контактной паре в электрическом контакте, В;. Значение падения напряжений на контактных парах U i для деталей из некоторых материалов приведены в табл. Для заданной температуры t н. Если выбранное и вычисленное значения t н. Температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительного охлаждения t п. S — площадь поверхности теплообмена поверхность подшипника, омываемая воздухом , м 2 ;. В формулах , , коэффициент теплообмена a общ вычисляют по формулам или Последовательность расчета температуры подшипника аналогична расчету температуры нагрева контактов. Минимальную температуру среды, при которой происходит тепловое самовозгорание, вычисляют из выражения. Зависимость интенсивно сти повреждений оборудования, п риводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана,этилена и аммиака приведена на черт. Интенсивность отказов различных элементов технологических аппаратов и защитных устройств определяют по табл. Гидравлические и пневматические элементы Диафрагмы 0,1 0,6 0,9 Источники мощности гидравлические 0,28 6,1 19,3 Задвижки клапанов 0, 5,1 44,8 Задвижки возбуждения 0, 0, 2,29 Клапаны: Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности народнохозяйственных объектов является обязательным условием при технико-экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности. Расчетыэкономического эффекта могут использоваться при определении цен нанаучно-техническую продукцию противопожарного назначения, а также для обоснования выбора мероприятий по обеспечению пожарной безопасности пр и формировании планов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, эконом и ческого исоциального развития объектов. Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется как социаль н ыми оценивает соответствие фактического положения установленному социальному нормативу , так и экономическими оценивает достигаемый экономический результат показателями. Экономическийэффект отражает собой превышение стоимостных оценок конечных результатов надсовокупными затратами ресурсов трудовых, материальных, капитальных и др. Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают исходя из вероятности возникновения пожара и возможныхэкономических потерь от него до и после реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на объекте. Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерскойотчетности объекта защиты. Затратына обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальнойточки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара, установленного настоящимстандартом разд. Экономический эффект определяется по всему циклу реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период времени, включающий всебя время проведения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, освоение и производство элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарнойбезопасности, а также время использования результатов осуществления мероприятияна охраняемом объекте. За начальныйгод расчетного периода принимается год начала финансирования работ по осуществлению мероприятия. Началом расчетного периода, как правило, считается первый год выполнения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Конечный год расчетного периода определяется моментом завершения использования результатов осуществления мероприятия. Конечный год использования результатов мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется разработчиком исогласовывается с основным заказчиком потребителем. При его установлении целесообразно руководствоваться: При проведении расчетов экономического эффекта разновременные затраты и результаты приводятся к единому моменту време ни —расчетному году. В качестве расчетного года принимается год, предшествующий началу использования мероприятия по обеспечению пожарной безопасности. Приведение выполняется умножением значений затрат и результатов предотвращенных потерь соответствующего года на коэффициент дисконтирования a t , вычисляемый по формуле. В число возможных вариантов реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасност и объекта н а этапе технико-экономического обоснования отбираются те, которые отвечают ограничениям технического и социального характера. В число рассматриваемых вариантов включаются наилучшие, технико-экономические показатели которых превосходят илисоответствуют лучшим мировым и отечественным достижениям. При этом должныучитываться возможности закупки техники за рубежом, организации собственного производства на основе приобретения лицензий, организации совместного производства с зарубежными партнерами. Лучшим признается вариант мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, который имеет наибольшее значение экономическогоэффекта либо при условии тождества предотвращаемых потерь — затраты на его достижение минимальны. Если целью осуществления мероприятия по обеспечению пожарной безопасности является ненепосредственное предотвращение пожара, а обеспечение, достоверной информации об основных характеристиках и параметрах уровня обеспечения пожарнойбезопасности, контроля за соблюдением правил пожарной безопасности, в случаеневозможности определения влияния данного мероприятия на стоимостную оценку предотвращенных потерь, то при сравнении альтернативных вариантов по обеспечению пожарной безопасности лучшим принимается тот, затраты на достижение которого минимальны. Экономический эффект затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется по результатам эксплуатации за расчетный период. Экономический эффект за расчетный период независимо от направленности мероприятия по обеспечению пожарной безопасности разработка, производство и использование новых,совершенствование существующих элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности Э T , руб. П пр t , П пр T — стоимостная оценка предотвращенных потерь соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. З Т , З t — стоимостная оценка затрат на реализацию мероприятия по обеспечению пожарнойбезопасности соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. Затратына реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетныйпериод З Т , руб. Затраты при производстве использовании мероприятий по обеспечению пожарной безопасности , руб. K t — единовременные затраты при производстве использовании мероприятий в году t ;. Л t — остаточная стоимость ликвидационное сальдо основных фондов, выбывших в году t. В этом случае в качестве Л t следует учитывать остаточную стоимость фондов;. В этом случае в качестве Л t следует учитывать ликвидационное сальдо. Экономические потери П 1 и П 2 от пожара на объекте за год могут быть определены на основании статистических данных о пожарах и использовании расчетного метода разд. При использовании статистических данных экономическ и е потери П э j , руб. Потеричасти н ационального богатства состоят из материальных ценностей, уничтоженных или поврежденных в результате воздействия опасных факторов пожара и его вторичных проявлений, а также средств пожаротушения. Потери частинационального богатства от j -гo пожара П н. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара — приведенные затраты на восстановительные работы на объекте, на котором произо ш ел пожар. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара П о. Потери из-за неиспользования возможностей — часть прибыли, недополученная объектом в результате его простоя и выбытия трудовых ресурсов из производственной деятель н ости в результате пожара. Потери из-занеиспользования возможностей вследствие j -го пожара П н. Социально-экономические потери — затраты на проведение мероприятий вследствие гибели и травмирования людей на пожаре. Социально-экономические потери от j -го пожара П с. Социально-экономические потери от травмирования людей на j -м пожаре вычисляют по формуле. S кл j —расходы на клиническое лечение лиц, травмированных на j -м пожаре, руб. Социаль н о-экономические потери при гибели людей в результате j -го пожара , руб. Потери в результате уничтожения j -м пожаром основных производственных фондов , руб. S и j — стоимость материальных ценностей i -го вида, годных для дальнейшего использования, руб. S л i — ликвидационная стоимость материальных ценностей i -го вида, руб. Потери в результате повреждения j -м пожаром основных производственных фондов , руб. Потери в результате уничтожения и повреждения j -м пожаром основных непроизводственных фондов вычисляют следующим образом. Если по основным непроизводственным фондам начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости при их уничтожении вычисляют по формуле , а при повреждении — по формуле Если по основным непроизводственным фондам не начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости вычисляют по формулам:. Потери в результате уничтожения повреждения товарно-материальных ценностей оборотных фондов, материальных ресурсов текущего потребления j -м пожаром П у п т. Потери,связанные с уничтожением повреждением личного имущества населения j -м пожаром, вычисляют следующим образом:. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара на восстановление объекта и природных ресурсов после пожара П о. Потери от простоя объекта в результате j -го пожара П п. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате j -го пожара П в. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их травмирования в процессе j -го пожара П В. Р j вычисляют по формуле. З д j — заработная плата i -го работника, руб. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их гибели на j -м пожаре П В. Социально-экономические потери при травмировании людей под воздействием j -го пожара включают: Т В i — период выплаты i -го пособия по времен н ой нетрудоспособности, дни;. Выплатыпенсий инвалидам, пострадавшим на j -м пожаре S и j , руб. T и i —период выплаты i -й пенсии пособия по инвалидности, дни. Расходына клиническое лечение пострадавшим на j -м пожаре S кл j , руб. S б — средние расходыбольницы на одного пострадавшего, руб. Расходына санаторно-курортное лечение пострадавших на j -м пожаре S c. Социально-экономические потери при гибели людей в результате i -го пожара включают: Выплатыпенсий по случаю потери кормильца на j -м пожаре S п. Прогнозэкономических потерь от возможного пожара производится на основе расчета параметров развития пожара на объекте в здании , а также данных обэффективности элементов и систем обеспечения пожарной безопасности. Математическое ожидание экономических потерь от пожара М П вычисляют по формуле. Математическое ожидание потерь от пожара части национального богатства М П н. Q п — вероятность возникновения пожара в объекте, год -1 см. Математическое ожидание потерь в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара М П о. Математическое ожидание потерь от обусловленного пожаром простоя объекта недополученная прибыль М П п. Настоящийметод предназначен для определения площади пожара, значение которой необходимо при расчете потерь от пожара на объекте. Расчет площади пожара проводят для горючих и легковоспламеняющихся жидкостей; она принимается равной площади размещения жидкостей или площади аварийного разлива. Минимальную продолжительность начальной стадии пожара в помещении определяют в зависимости от объема помещения высоты помещения и количества приведеннойпожарной нагрузки черт. Допускается в качестве величины и брать максимальное значение для составляющих пожарную нагрузку материалов. Значения величин y ср , , и для основных горючих материалов приведе н ы в табл. Средняя скорость выгорания и низшая теплота сгорания ве щ еств и материалов. Настоящийметод рас п ространяется на электротехнические изделия, радиоэлектронную аппаратуру и средства вычислительной техники электрические изделия и устанавливает порядок экспериментального определения вероятности во з никновения пожара в от них. Параметры и условия испытаний для конкретного изделия должны содержаться внормативно-технической документации на изделие. Вероятность возникновения пожара в от электрическом го изделии я является интегральным показателем, учитывающим как над е жность интенсивность отказов самого изделия и его защитной аппаратуры тепловой иэлектрической , так и в е роятность загорания достижения критической температуры частями изделия, поддерживающими конструкционными материалами или веществами и материалами, нахо д ящимися в зоне его радиационного излучения либо в зоне поражения электродугой или разлетающимися раскаленными горящими частями частицами от изделия. Изделиесчитается удовлетворяющим требования настоящего стандарта, если оно прошло испытание в характерном пожароопасном режиме и вероятность возникновения пожара в нем отнего не превысила 10 -6 в год. Комплектующие изделия резисторы, конденсаторы, транзисторы, трансформаторы, клеммные зажимы, реле и т. Характерный аварийный пожароопасный режим далее — характерный пожароопасныйрежим электротехнического изделия — это такой режим работы, при которомнарушается соответствие номинальных параметров и нормальных условийэксплуатации изделия или его составных частей, приводящий его к выходу из строя и создающий условия возникновения загорания. Характерный пожароопасный режим устанавливают в ходе предварительных испытаний. Он должен быть из числа наиболее опасных в пожарном отношении режимов, которые возникают в эксплуатации и, по возможности, имеют наибольшую вероятность. В дальнейшем выбранный пожароопасный режим указывают в методике испытания на пожарную опасность. В зависимости от вида и назначения изделия характерные испытательные пожароопасные режимысоздают путем:. Вероятность воз н икновения пож а ра в от электрических изделий и условия пожаробезопасности п. Q в —вероятность достижения горючим материалом критичес к ойтемпературы или его воспламенения. За положительный и сход опыта в данном случае в зависимости от вида электрического изделия принимают: Вероятность возникновения характерного пожароопасного режима Q п. При наличиисоответствующих справочных данных Q п. Для а п паратов защиты, находящихся в эксплуатации более 1,5—2 лет, для ра с чета Q н. Характерный пожароопасный режим изделия определяется з н ачени е м электрот е хничес к ого парам е тра, при котором возможно появление п ризнаков его загорания. Например, характерныйпожароопасный режи м — к ороткое замыкание КЗ ; характерный электротехнический параметр этого режима — значение тока КЗ. Зажигание изделия возможно только в определенном диапазоне токов КЗ. В о бщем виде:. В случае использования для оценки зажигательной спос о бности электротехнических факторов их энерге т ических характеристик — энергии, мощности, плотности теплового п отока, т е мпературыи т. Нахож д ение минимальных пожароопасных значени й п роизводится в ходе выполнения экспериментальных исследований при определении Q в. Вероятность Q в положительного исхода опыта воспламенения, появления дыма или достижения критической температуры опр е деляется после проведения лабораторных испытаний в условиях равенства Q п. При использовании в качестве крит е рия положительного ис х ода опыта достижение горючим материалом критической температуры Q в определяется из формулы. Т ср — среднее арифметическое значение температур в испытаниях в наиболее нагретом месте изделия, К;. Допускается при опред е лении Q в заменять со зд ан и е характерного пожароопасного режима на использование стандартизованного эквивалентного по т е пл о вому воздействию источника зажигания, т. Рассчитать вероятность возникновения пожара и взрыва в отделен ии ко м пр е ссии. Отделение компресси и этилена расположено в одно э тажном производстве н но м здани и р азмерам и в плане 20х12 м и высотой 10 м. Стены здан и я — кирпичные с ленточным остеклен и ем. Перекрытие — из ребристых железобетонных плит. Освещен и е цеха — электрическое, отопление — центральное. Ц е х оборудован аварийно й вентиляцией скратностью воздухоо б мена n , равно й в о сь м и. Д и аметр трубопров о дов сэтиленом равен мм, тем п ератураэтилена достига ет о C. Здание имеет молниезащиту т и па Б. Ниж н ий кон ц етра ц ионный предел воспламенения этилена С н. По условиям технологического процес с а возникновен и е взрывоопасной концентрации в объеме помещения возможно только в аварийных условиях, поэтому помещение по классификации взрывоопасных зон относится к классу В-1а. Пожар н ая опасность отделения ко мп ресси и складывается из пожарной опасности компрессорной установки и пожарной опасности помещения. Пожарная опасность ком п ре с сора обусловлена опасностью возникновения взрыва этиленовоздушной смес и внутри а п парата. Пожарная опасность помещения обу с ловлена опасностью возникновения пожара в цехе, а также о пасностью возн и кновени я в з рыва этиленовоздушной смеси в объ е ме цеха при выходе этилена и з газов ы х коммун и каций п ри авари и. Возникнове н ие в з рыва в к о мпрессоре обусловлено одновременным появлен и ем в цилиндре горючего газа, окислителя и источника зажигания. По у с лов и ям т е хнологич е ского процесса в цилиндре компрессора постоянно обращается этилен, поэтому вероятность появления в к омпресс оре горючего газа равна единице. Появл е ние окислителя воздуха в цилин д ре компресс о ра воз м ожно при заклинивании всасывающего к лапана. В этом случае в цилиндре создается разряжен и е, обуславливающее подсосвоздуха чере з сальниковые уплотнения. Для отклонения компрессора при заклинивании всасывающего клапана имеется сист е ма контроля давления, которая отключает компрессор через 10 с п осле заклинивания клапана. Обследование показало, что за год наблюдалось 10 случае в заклинивания клапанов. Тогда вероятность ра з герметизации компрессора равна. Анализируемый компрессор в течение года находился в рабоч е м состоя н ии ч, п оэтому вероятность его нахождения под разряжением равна. Так и м образом, вероятность появления в цили н дре ко мп ре с сора достаточного количества окислителя всоответствии с ф ормуло й 44 приложения 3 равна. Откуда вероятность образования горючей среды в цилиндре компре cсора соответствии с формулой 40 приложения 3 будет равна. Источник о м з ажигания этиленовоздушной смеси в цилиндре компрессора могут быть толь к о искры механичес к ого про ис хождения, возникающ и е п ри разрушении узл о в и деталей п о ршневой группы из- з а п отери п рочн о сти материала или при ослаблении болтовых соединений. Статистические д анные п о казывают,что за анализиру е мый период времени наблю д ался один случай разрушения деталей поршневой группы, в результат е чего в цилиндре компрессора в течение 2 мин наблюдалось искрение. П о этому вероятн о сть появлен и я в цилиндре компрессора фрикционных искр всоответств и и с фо р мулами 42 и 47 п рил о жения 3 ра в на. Оценим энергию искр, возникающих при разрушении д еталей поршневойгруппы компрессора. Известно, что фрикционные ис к ры твердых сталей при энергиях соударения порядка Дж поджигают метановоздушные смеси с минимальной энер г ией зажигания 0,28 мДж. Минимальнаяэнергия зажигания этиленовоздушной смеси равна 0,12 мДж, а энергия соударения тел значительно пр е вышает Дж, следовател ь но:. Тогда вероятн о сть появления в цил и ндре ком п рессора источника зажигания в соответств и и с формулой 46 приложения 3 равна. Так и м образом, вероятность в з рываэтиленовоздушной смеси вну т р и компрессора будет равна. Н аблюден и е за произво д ством показало, что т р иж д ы за год m -3 отмечалась разгерметизация коммуникаций с этиленом и газ выходил в объем пом е ще н ия. Режим истечения э тилена из труб о провода при ра з герметизации фланцевых соединен и й вычисляют из выражения. P раб — рабочее давление в трубопрово д ах с э т и леном, Па;. То есть истечение происходит со звуковой с коростью w , равной. Площадь щели F при разгерметизации ф л анцевого сое д инения трубопровода диаметром мм и тол щ иной щели 0,5 мм равна. Время истечения этилена п р и имевших место авариях за анализируемый период времени было равно 4,5, 5 и 5,5 мин. Отку д а вероятность появления в объеме п о мещения, достаточного для образования горючей смеси количества этилена, равна. Тогда вероятность образования горючей с м е си этилена с воздухом в объ е ме помещения будет равна. Основными источн и ками зажигания взрывоопасного этиленовоздушного облака в помещении могут быть электроприборы в с л учае их несоответств и я категории и группе взрывоопасной среды , открытый огонь пр и проведен и и огне вых работ , и с кры от удара при различных ремонтных работах и разряд атмосферного электриче с тва. Пожарно-техническим обследованием отделен и я компрессии установлено, что пять электросветильников ма р ки ВЗГ в разное в ремя в течение 12 0 , , 80 , и чэксплуатировались с нарушением щелевой защиты. Вероятностьнахождения элек т ро с ветиль н ик ов в неи с правном состоянии равна. Установлено,что за анализируемый период времени в помещении 6 раз проводил и сь газосварочные работы по 6, 8, 10, 4, 3 и 5 ч каждая. Поэтому вероятность появления в помещении открытого огня будет равна. Так как температура пламени газовой горелки и время ее действия значительно п ревышают температуру воспламенен и я и вр е мя, необход и мое для зажигания этиленовоздушной смеси, получаем, что. Ремонтные работы с пр и ме н ением искроопасного инструмента в помещении за анализиру е мый период времени не проводились. Отсюда, в соответствии с формулой 5 приложения 3 число ударов м олнии в здание равно. Тогда вероятность п рямого удара молнии будет равна. Выч и сляем вероят н ость отказа и с правной молниезащиты типа Б здания компрессорной по фо р муле 52 п р иложения 3. Таким образом, в е роятность поражения з дания молнией равна. Пожарно-техническим обследованием установлено, что з ащитное з аземление, имеющееся в здании, находится в исправном состоянии, поэтому. Таким образом, вероятность взрыва этиленовоздушной смеси в объеме помещения будет равна:. Рассчитаем вероятность возникновен и я пожара в помещени и комп р е с сорной. Поэтому в е роятность появления в помещении г о рючих веще ст в равна. Откуда вероятность образования в ц ехе пожароопасно й среды равна. Из зафиксированных т е пловых источников, которые могут появиться в цехе, источником зажигания для твердых го р ючих в е ществ является только открытый огонь и ра з ряды атмосферного электричества. Поэтому в е роятность возн и кновения в отделен и и компрессии пожара равна. Таким образом, вероятность того, что в отделении компр е сси и п роизойдет взрыв либо в самом ком п ре с соре,либо в объеме цеха составит значение. Вероятность того, что в к о мпрессорной возникнет пожар или взрыв, равна:. В качест в е пожарооп а сного объ е кта взят резе р вуа р с нефтью объемом 2 0 м 3. Ра с чет ведется для нормальной э ксп л уатац и и техн и че с ки и справного резервуара. Нижний и верхнийтемпературные пределы во с пламенения нефти равны: Число искроопасных о перацийпри ручном и змерен и и уровня N з. Число включени й электрозадвижек N э. Число искроопасных о пераций при проведении техобслуживания резервуара N Т. Нижний и верхнийконцентрационные пределы воспламенения нефтяных паров С и. Так как нанефтепроводах средняя рабочая температура жидкости нефти вышесреднемесячной температуры воздуха, то за расчетную температуру поверхностногослоя нефти принимаем. Тогда вероятность прямого удара молнии в резервуар в течение года, вычисленная по формуле 49 приложения 3, равна. Вычислим вероятность отказа молниезащиты в течение года при исправности молниеотвода по формуле 52 приложения 3. Таким образом, вероятность поражения молнией резервуара, в соответствии с формулой 48 приложения 3, равна. Обследованием установлено, что имеющееся на резервуаре защитное заземление находится в исправном состоянии, поэтому вероятность вторичного воздействия молнии на резервуар и заноса в него высокого потенциала равна нулю. Появление фрикционных искр в резервуаре возможно только при проведении искроопасных ручных операций при измерении уровня и отборе проб. Поэтому вероятность Q р ТИ 3 в соответствии с формулами 49 и 55 приложения 3 равна. Таким образом, вероятность появления в резервуаре какого-либо теплового источника в соответствиис приложением 3 равна. Полагая, чтоэнергия и время существования этих источников достаточны для воспламенения горючей среды, т. Тогда вероятность возникновения пожара внутри резервуара в соответствии с формулой 38 приложения 3, равна. Из условия задачи следует, что рабочая концентрация паров в резервуаре выше верхнего концентрационного предела воспламенения, то есть в резервуаре при неподвижном слоенефти находится негорючая среда. При наполнении резервуара нефтью в его окрестности образуется горючая среда, вероятность выброса которой можно вычислить по формуле 42 приложения 3. Наряду сфрикционными искрами в окрестностях резервуара возможно появление электрических искр замыкания и размыкания контактов электрозадвижек. Учитывая соответствие пополнения электрозадвижек категории и группе взрывоопасной смеси, вероятность появления электрических искр вычислим по формулам 49 и 54 приложения 3. Таким образом, вероятность появления около резервуара какого-либо теплового источника всоответствии с приложением 3 составит значение. Тогда вероятность возникновения взрыва в окрестностя х резервуара в соответствии с формулой 39 приложения 3 равна. Определить вероятность воздействия ОФП на людей при пожаре в проектируемой этажной гостинице при различных вариантах системыпротивопожарной защиты. В качестве расчетной ситуации принимаем случай возникновения пожара на первомэтаже. Этаж здания рассматриваем как одно помещение. Ширина поэтажного коридора 1,5 м, расстояние от наиболее удаленного помещения этажа до выхода в лестничную клетку 40 м, через один выход эвакуируются 50 человек, ширина выхода 1,21 м. Оценку уровня безопасности определяем для людей, находящихся на м этаже гостиницы наиболее удаленном от выхода в безопасную зону при наличии систем ПДЗ и ОЛП. Так как здание оборудовано вентиляционной системой ПДЗ, его лестничные клеткисчитаем незадымляемыми. Вероятность Q в вычисляем по формуле 33 приложения 2. Учитывая, что отдельный человек находится в гостинице 18 ч, то вероятность его присутствия в здании при пожаре принимаем равной отношению. Условие формулы 2 приложения 2 выполняется, поэтому безопасность людей в здании на случай возникновения пожара обеспечена. Рассмотрим вариант компоновки противопожарной защиты без системы оповещения. При этом время блокированияэвакуационных путей t бл наэтаже пожара принимаем равным 1 мин в соответствии с требованиями строительныхнорм и правил проектирования зданий и сооружений. Расчетное время эвакуации t р , определенное в соответствии с теми женормами, равно 0,47 мин. Время начала эвакуации t н. Вероятность эвакуации P э. Определить категорию и класс взрывоопасной зоны помещения, в котором размещается технологический процесс с использованием ацетона. Ацетоннаходится в аппарате с максимальным объемом заполнения V ап , равным 0,07 м 3 , и в центре помещения над уровнем пола. Длина L 1 напорного и обводящего трубопроводов диаметром d 0, Объем V л помещениясоставляет м 3 48х24х8,7. Основные строительные конструкции здания железобетонные, и предельно допустимый прирост давления для нихсоставляет 25 кПа. Кратность А аварийнойвентиляции равна 10 ч Т емпература ацетона равна температуре воздуха и составляет К. Объем ацетона м 3 , вышедшего из труб о проводо в , составляет. Следовательно, принимаем, что весь разлившийся ацетон, кг, за время аварийной ситуа ц ии, равное с, испарится в объем помещения, т. Схематически взрывоопасная зона изображена на черт. Определить категорию производства, в котором на х одится участок обработки зерна и циклон для определения зерново й пыли в системе вентиляции. Масса зерновойпыли, скапливающейся в циклоне m а ,составляет г. Время t автоматического отключения циклона r не более 2 мин. Свободный объем помещения V св , равен м 3. Ма к симально возможную массу горючей пыли, кг, вычисля е м по формуле. Значение m р не превышает m max , следовательно, помещение н е относится к взрывопожароопасным. Расчет возникновения пожара от ПРА ведем по приложению 5, ПРА является составнойчастью изделия с наличием вокруг него горючего материала компаунд, клеммная колодка ; произведение вероятностей Q ПР х Q НЗ обозначим через Q а i ; тогда из приложения 5 можно записать. Q B — вероятн о сть воспламенения аппарата или выброса из него пламени при температуре поверхности ПРА в наиболее нагретом месте , равной или превышающей критическую;. Q T i —вероятность достижения поверхностью аппарата в наиболее нагретом месте критической пожароопасной температуры, которая равна температуре воспламенения самовоспламенения изоляционного материала;. Для оценки пожарной опасности проводим испытание на десяти образцах ПРА. За температуру внаиболее нагретом месте принимаем среднее арифметическое значение температур в испытаниях. Требования предназначаются для всех предприятий, организаций и объектов независ и мо от их ведомственной подчиненности, имеющих складыили базы для хранения веществ и материалов. Требования не распространяются на взрывчатые и радиоактивные вещества и материалы, которые должны храниться и перевозиться по специальным правилам. Ведомственные документы, регламентирующие пожарную безопасность при хранении веществ и материалов, должны быть приведены в соответствии с настоящими Требованиями. Возможность совместного хранения веществ и материалов определяется на основании количественного учета показателей пожарной опасности, токсичности, химическойактивности, а также однородности средств пожаротушения. В зависимости от сочетания свойств, перечисленных в п. Несовместимыми называются такие вещества и материалы, которые при хранениисовместно без учета защит н ых свойств тары или упаковки ;. По потенциальной опасности вызывать пожар, усиливать опасные факторы пожара, отравлять среду обитания воздух, воду, почву, флору, фауну и т. В зав и с и мости от разряда вещества и материала назначаются условия его хранения см. К безопасным относят негорючие вещества и материалы в негорючей упаковке, которые в условиях пожара не выделяют опасных горючих, ядовитых, едких продуктов разложения или окисления, не образуют взрывчатых или пожароопасных, ядовитых, едких, экзотермических смесей с другими веществами. Безопасные вещества и материалы следует хранить в помещениях или на площадках любого типа если это не противоречит техническим условиям на вещество. К малоопасным относят такие горючие и трудногорючие вещества и материалы, которыене относятся к безо п асным п. Малоопасные вещества и материалы допускается хранить в помещениях всех степенейогнестойкости кроме V степени. К опасным относятся горючие и негорючие вещества и материалы, обладающие свойствами, проявление которых может привести к взрыву, пожару, гибели, травмированию, отравлению, облучению, заболеванию людей и животных, повреждению сооружений, транспортных средств. Опасные свойства могут проявляться как при нормальных условиях, так и п ри аварийных, как у веществ вчистом виде, так и при взаимодействии их свеществами и материалами других категорий по ГОСТ К особоопасным относятся такие опасные см. Особо опасные вещества и материалы необходимо хранить в складах I и II степени огнестойкости преимущественно в отдельно стоящих зданиях. Вещества и материалы, относящиеся к разряду особоопасных, при хранении необходимо располагать так, как указано в табл. Вещества и материалы, относящиеся к разряду опасных, при хранении необходимо располагать так, как указано в табл. В порядке исключения допускается хранение особоопасных и опасных веществ и материалов в одном складе. При этом их необходимо располагать так, как указано в табл. В одном помещении склада запрещается хранить вещества и материалы, имеющие неоднородныесредства пожаротушения. Вещества и материалы могут находиться в одном отсекесклада или на одной площадке. Горизонтальное расстояние между ними должносоответствовать требованиям нормативных документов, но быть не менее 5 м. Горизонтальное расстояние между ними должносоответствовать требованиям нормативных документов, но быть не менее 10 м. Вещества и материалы должны находиться в разных отсеках склада то есть должны быть разделены противопожарной перегородкой 1-го типа или на разных площадках. Настоящийметод предназначен для определения безопасной площади разгерметизации такая площадь сбросного сечения предохранительного устройства, вскрытие которой в процессе сгорания смеси внутри оборудования, например, аппарата, позволяетсохранить последний от разрушения или деформации технологического оборудования, в котором обращаются, перерабатываются или получаются горючие газы, жидкости, способные создавать с воздухом или друг с другом взрывоопасныесмеси, сгорающие ламинарно или турбулентно во фронтальном режиме. Разгерметизация— наиболее распространенный способ пожаровзрывозащиты технологического оборудования, заключающийся в оснащении его предохранительными мембранами и или другими разгерметизирующими устройствами с такой площадью сбросногосечения, которая достаточна для того, чтобы предотвратить разрушение оборудования от взрыва и исключить последующее поступление всей массы горючего вещества в окружающее пространство, т. Безопасную площадь разгерметизации определяют по расчетным формулам на основе данных о параметрах технологического оборудования, условиях ведения процесса и показателях пожаровзрывоопасности веществ. Метод устанавливает зависимость безопасной площади разгерметизации от объема и максимально допустимого давления внутри него, давления и температурытехнологической среды, термодинамических и термокинетических параметров горючейсмеси, условий истечения, степени турбулизации. Безопасную площадь разгерметизации технологического оборудования с газопаровымисмесями определяют по следующим безраз м ерным критериальным соотношениям:. В ф о рмулах и приняты следующие о бозначения индексы i , u , e , m относятся соответствен н о кначальным параметрам, параметрам г о рючей смеси, характеристикам горения в замкнутом сосуде, максимальным допустимым значениям. В выражении для комплекса подобия W F — площадь разгермет и зации сбросного сечения , м 2 ;. P m — абсолютное максимально допустимое давление внутри аппарата, которое не приводит к его деформации и или разрушению, Па;. P i — абсолютноеначальное давление горючей смеси в аппарате, при котором происходит инициирование горения, Па;. Р е — абсолютное максимальное давление взрыва данной горючей смеси в замкнутомсосуде при начальном давлении смеси Р i ,Па;. E i — коэффициент расширения продуктов сгорания смеси при начальных значениях давления и температуры;. Формулы и могут быть использованы как для определения безопасной площади разгерметизации при. Формулы и охватывают весь диапазон возможных давлений взрыва в оборудованиис различной степенью негерметичности. Формулы и записаны в безразмерных независимых переменных, вытекающих из условия автомодельности процесса развития взрыва в негерметичном сосуде, что делает их более универсальными и наглядными. Максимальное давление взрыва внегерметичном сосуде является инвариантом решения системы уравнений динамики развития взрыва при постоянном отношении фактора турбулизации к комплексу подобия W. Внастоящем методе реализован единый подход к расчету площади сбросного сечения, заключающийся в учете влияния различных параметров и условий на величину безопасной площади разгерметизации посредством соответствующего изменения значения фактора турбулизации. Фактор турбулизации — основной параметр, оказывающий определяющее влияние на величину безопасной площади разгерметизации,. Погрешность определения термодинамических параметров — Е i , p e , , где —показатель адиабаты продуктов сгорания смеси, входящих в расчетные формулы и , составляет проценты, погрешность определения коэффициента расхода m , молекулярной массыгорючей смеси и нормальной скорости распространения пламени составляет десятки процентов. Ош и бка в выборе значений объема аппарата, температуры и давления смеси также не превышает процентов или десятков процентов. Погрешность же в определении значения фактора турбулизации может составлять сотни процентов. Расчет безопасной площади разгерметизации проводят для наиболее взрывоопасных околостехиометрических смесей, если не доказана невозможность их образования внутри аппарата. Зависимость фактора турбулизации от условий развития горения может быть представлена формулой. Для технологического оборудования с отношением длины к д иаметру до 5: Влияние максимально допустимого давления взрыва в аппарате коррелирует с влиянием давления разгерметизации. Этот результат согласуется с физическими представлениями о том, что при большем значении давления взрыва, которое выдерживает аппарат, меньше площадь сбросногосечения, а следовательно, фронт пламени подвергается меньшему возмущающему воздействию. При оснащениисистемы разгерметизации оросителем или другим аналогичным устройством, установленным в трубопроводе непосредственно за разгерметизатором для подачи хладагента в истекающую из аппарата смесь, значение фактора турбулизации принимают таким же, как при истечении непосредственно из аппарата в атмосферу. Эффект интенсификации горения в сосуде при cбpoce газовчерез трубопровод исчезает при увеличении давления разгерметизации до 0,2 МПа при начальном давлении 0,1 МПа. Перемешивание смеси, например вентилятором, в процессе развития взрыва приводит к уменьшению амплитуды колебаний давления. Плавное вскрытие сбросного отверстия, например с помощью малоинерционных крышек, снижает значение фактора турбулизации. В тех случаях, когда время срабатывания разгерметизирующего устройства соизмеримо с временем горения смеси в сосуде, при определении безопасной площади разгерметизации необходимо учитывать динамику вскрытия сбросного отверстия. Вопрос о влиянии различных препятствий на пути распространения пламени и турбулентности в смеси перед фронтом пламени является одним из определяющих в выборе значения фактора турбулизации. Наиболее правильным методом определения значения фактора турбулизации при наличии внутри аппарата сложных препятствий и турбулизованнойсмеси можно считать метод, основанный на сравнении расчетной иэкспериментальной динамики зависимость давление — время взрыва. Дальнейшее увеличение степени изотропной турбулентности приводит к гашению пламени. Коэффициент расхода m является эмпирическим коэффициентом, учитывающим влияние реальных условий истечения на величину расхода газа, определенную по известным теоретическим модельным соотношениям. Значение коэффициента расхода возрастает в указанном диапазоне с увеличением скорости истечения и температуры истекающего газа, с ростом фактора турбулизации. Произведение коэффициента расхода на площадь разгерметизации m F представляет собой эффективную площадь разгерметизации. Согласно критериальному соотношению относительное избыточное давл е ние взрыва. Теоретические и экспериментальные исследования процесса с горания газа в негерметичном сосуде позволили установить аналог принципа Ле Шателье-Брауна: Так, увеличение с целью снизить давление взрыва площади разгерметизации F в 10 раз в сосуде объемом порядка 10 м 3 сопровождается увеличением фактора турбул и зации c в 2 раза. Физическое объяснение наблюдаемого явления достаточно простое: Нормальная скорость характеризует реакционную способность горючих газовыхсмесей при фронтальных режимах горения. Наиболее перспективным являетсяэкспериментально-расчетный м е тод оптимизации, позволяющий oпpедe лять нор м альную скорость в бомб е постоянного объема в широком диапазоне температур и давлений. Метод изложен вГОСТ Входящее в критериальные соотношения и в составе комплекса W значение нормальной скорости распространения пламени S ui при давлении и температуре, соответствующих началу развития взрыва, может быть определено экспериментально на аттестованном оборудовании или взято изнаучно-технической литературы, прошедшей оценку достоверности приведенных в нейданных. Если данные о нормальной скорости при характерных для технологического процесса давлении Р и температуре Т отсутствуют, то в ограниченном диапазоне экстраполяции можно воспользоваться для оценки формулой. Термодинамические параметры Е i , p e , g b определяют путем термодинамического расчета, например на компьютерах, по известным методикам. Молекулярную ма с су смеси идеальных газов определяют по формуле. Стехиометрическую концентрацию горючего j c т в воздухе средней влажности определяли по известнойформуле. Результаты расчета з н ачений p е , g b , E i , Т bi и экспериментальные значения нормальной скорости S u для некоторых стехиометрических газопаровых смесейпри начальном давлении 0,1 МПа и температуре ,15 К. Для многокомпонентных смесей и смесей, проведение расчетов по которым по тем или иным причинам вызывает трудности, определение максимального относительного давления взрыва p е , аследовательно, и коэффициента расширения E i по формуле проводят по соответствующей методикеГОСТ Сбросные трубопроводы используются для отвода продуктов горе ни я в б е зопасное место, например в приемную буферную емкость или за территорию цеха, что позволяет существенно снизить вероятность возникновения в н утри п роизводственных помещений вторичных п ожаров и взрывов, ущерб от которых значительно выше, чем потери от первичных в зрывов. Наличиесбросного трубопровода может приводить к значительному на порядок увелич е нию избыточного давления взрыва в сравнении сослучаем разгерметизации аппарата непосре д ственно в атмосферу. Прочностные характеристики сбросного трубопровода должны быть не ниже соответствующих характеристик защищаемого аппарата. При проектировании систем сброса газообразных продуктов в случае взрыва газопаровыхсмесей внутри технологического оборудования необходимо принимать во внимание возможность интенсивного догорания эвакуируемой смеси в сбросном трубопроводе, являющегося причиной турбулизации горения внутри защищаемого объема. При наличии орошения в трубопроводе и использовании приемной емкости,находящейся под разрешением, длина трубопровода по результатам экспериментов до 30 м не оказыва е т заметного вл и яния на максимальное давление взрыва. Увеличение диаметра сбросного трубопровода относительно диаметра сбросного сечен и я способству е т с ни жению в оздействия данного эффекта интенсификаци и взрыва. Полый технологич е ск и йаппар а т объ е мом 12 м 3 рассч и тан на макс и мально е и збыточно е давление 0,2 МПа абсолютное давление 0,3 МПа и предназначен для работы при атмосферном давлении ссодержащей ацетон реакционной массой. Н е обходимо определить безопасную площадь разгермет и заци и. Выражение для комплекса подобия W в соответствии с формулой и определенными значениями S ui и M i может быть записано в виде. Следовательно, критериальное соотношение 1 5 9 относительно F можно записать в виде. Последнее подтверждает, что значение факт о ра турбулизации выбрано правиль н о. Итак, безопасная площадь разгерметизациисоставляет в данном случае 0, м 2 , что равнозначно сбросн о му отверстию диметр о м 0 ,47 м. Со с уд объемом 4 м 3 без встроенных внут р ь элеме н тов для хранения бензола , рассчитанный на ма к симальное абсолютное давление 0,2 МПа, необходимо оснастить надежной системой сброса давления взрыва сотводом продуктов взрыва по трубопроводу в безопасное место. Поэтомусистема сброса давления, включая трубопровод, до л жна быть снабжена системой орошения. Реактор вместимостью 6 м 3 , в котором возможно образование изопропаноло-воздушной стехиометрической сме с и при давлени и 0 ,2 МПа, содержит сложные вращающиеся детали. Требу е тся определить безопасную площадь разгер м ет и зации пр и условии, что реактор рассчитан на избыточ н ое давление 0 ,4 МПа а б солютное давлен и е 0,5 МПа. Отсюда нетруд н о вычислить, что д и ам е тр пре д о х ранительной мембраны должен быть равен 0,5 м. Пример 4 обратная задача. В лабораторном сосуде объемом 0,01 м 3 , рас с читанном на давлени е 2,0 МПа и имеющемсбросное отверстие для установк и п редохра ни тельной мембраны д и аметром 2,5 см, проводят исследова ни я по опре де лению нормальных скорост е йраспространения пламени для стехиометриче ских метано-воздушных смесей при различных давлениях. Требу е тся опре де л и ть, до какого макс и мального началь н ого давления мож н о подавать в сосуд горючую смесь,чтобы п осле ее воспламенен и я в ц е нтре сосуда д авление взрыва не превысило допустимого давления 2,0 МПа. Записанное относительно p m критериальное соотношение принимает вид. Тематические закладки - служат для сортировки и поиска материалов сайта по темам, которые задают пользователи сайта. Примечание для пользователей нормативными документами, размещенных в различных разделах сайта: В связи с тем, что на нашем сайте размещены не официальные редакции текстов нормативных документов, при решении юридических вопросов необходимо обращаться к официально публикуемым документам и изменениям в них по состоянию на момент принятия решений. Вход Регистрация Логин или Email: Форум Форумы по темам: Обсуждение закона "О теплоснабжении" Правовое регулирование Обсуждение закона "Об энергосбережении" Вопросы учета тепловой энергии Охрана труда и промышленная безопасность Тепловые сети Теплообменное оборудование и тепловые пункты Термины и определения Вопросы потребителей Общие вопросы энергетики Курилка Статьи Технические статьи: Источники тепловой энергии Тепловые сети Водоподготовка Когенерация Децентрализованное теплоснабжение 30 Теплопотребление и тепловые пункты 82 Учет энергоносителей Нетрадиционные и новые источники тепловой энергии Общестроительные материалы 50 Энергосбережение 94 Энергоаудит 33 Юбилейная дата и публицистика 71 Экономика и управление Охрана труда и промышленная безопасность Аналитические материалы. Состояние теплоснабжения в РФ Аналитические материалы. Доклады участников Общероссийского совещания по проблемам теплоснабжения, г. Обзор новых НПА Закон "О теплоснабжении" Реформирование и развитие энергетики в РФ 92 Регулирование естественных монополий 27 Цены, тарифы, расчеты 63 Правоотношения энергоснабжающих организаций с потребителями услуг и собственниками объектов энергетики 71 Лицензирование 15 Структура и организация управления энергетикой 86 Энергосбережение и Экология 47 Законы и другие документы иностранных государств 32 Промышленная безопасность Техническое регулирование, ГОСТы, СНиПы, Технические нормы и методики Типовые формы документов, рекомендации, примеры 18 Судебная практика Проекты нормативных актов 66 Охрана труда Оборудование Каталог оборудования: Котлы и оборудование для котельных Градирни 32 Тепловые сети все о трубопроводах Материалы Водоподготовка Когенерация Автономное теплоснабжение Насосы, вентиляторы, дымососы Трубопроводная арматура Теплообменное оборудование Приборы учета КИПиА Оборудование для ремонта 66 Отопительные приборы Энциклопедия Справочник Справочник специалиста: Материалы по интересам пользователей Конвертер величин Термины и определения Полезные программы по теплоэнергетике Периодические издания Материалы семинаров и совещаний Объявления Выставки, конференции, семинары Комплексный проект повышения энергоэффективности и надёжности тепловых сетей Качество труб в ППУ-изоляции Экспертиза схем теплоснабжения Адресная книга Регистрация организации Система качества Журнал Свежий номер Архив журнала Оформить бесплатно подписку О проекте О проекте Реклама на РосТепло. Общие требования" в архиве. General requirements ОКСТУ Дата введения ИУС 1—95 Настоящийстандарт устанавливает общие требования пожарной б е зопасност и к объектам защиты различного назначения на всехстадиях их жизненного ц и кла: Системыпожарной безопасност и должны характеризоваться уровнем об е спечения пожарной безопасности людей и матер и альных ценностей, а также экономиче с кими критериями эффективности этих с ист е м для материальных ценностей, с учетом всех стадий научная разработка, проектирование, стро и т е льство,эксплуатация ж и зн е нного цикла объектов и выполнять одну из следующих задач: Объекты, отнесенные к соответствующим категориям по пожарной опа с ностисогласно нормам технологического проектирования для определения категорийпомещений и здан и й по пожарной и взрывопожарной опасности, должны иметь экономическ и эффективные сист е мы п ожарной безопасности, Метод оценкиэкономической эффективности систем пожарной безопасности приведен приложении 4. К вторичным проявлениям опасных факторов пожара, воздействующим на люд е й и материал ь ные ценности, относятся: Предотвращение образования горючей среды должно обеспечиваться одним изследующих способов или их комбинаций: Предотвращение образован и я в горючей сред е и сточников зажигания должно достигаться применением одним из следующих способов или их комбинацией: Поряд о к с овместного хранения веществ и материалов осуществляют в соответствии с приложением 7; устранением ко н такта с воздухом пирофорных веществ; уменьшением о п ределяющего размера горючей среды ниже предельно допустимого по горючести; выполнением действующих строительных норм, правил и стандартов. Ограничение массы и или объема горючих веществ и материалов, а также наиболее безопасный способ их размещения должны достигаться применением одного изследующих способов или их комбинацией: Противопожарная защита должна достигаться прим е нени е м одного из следующ и хспособов или их комбинацией: Ограничение распространения пожара за пределы очага должно достигаться применением одного из следующих способов или их комбинацией: Для обеспечения эвакуации н е обходимо: Для пожарной тех ни ки должны быть определены: Основные расчетные завис и мости 2. Вероятность предотвращения воздействия ОФП P В на людей в объекте выч и сляют по формуле , 1 где Q B — расчетная вероятность возд е йствия ОФП на отдельного человека в год. Уровень обе с печения безопасности л юдейпри пожарах отвечает требуемому, если , 2 где Q B H —допустимая в е роятность воздействия ОФП на отдельного человека в год. Вероятность Q B вычисляют для людей в каждом здании помещении по формуле , 3 где Q П — вероятность пожара в здании в год; P Э — вероятность эвакуации людей; P П. Вероятность эвакуации P Э вычисляют по формуле , 4 где Р Э. П — вероятность эв акуации по эвакуационным путям; P Д. Вероятность P вычисляют по зависимости 5 где t бл — время от начала пожара до блокирования эва к уа ц ионных путей в результате распространения на н и х ОФП, и меющих предельно до п устимые для людей значения, мин; t р —расчетное время эвакуации людей, мин; t н. Расчетное время эвакуации людей t р следует определять как сумму времени движения людского пот о ка по отдельным участкам пути t i по формуле 6 где t 1 — время движения людского потока на первом начальном участке, мин; t 2 , t 3 , Слияние людских пото к ов Е сли з начен и е q i , определенное по формуле 12 , б ольше q max , то ширину d i да н ного участ к а пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось усл о вие Сначала рассчитывают з наче ни я критическойпро д олжительности п ожара t кр по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне п ребывания людей рабочей зоне: П араметр Z вычисляют по формул е 29 где h — высота раб о чей зоны, м; Н —высота п омещения , м. Опре д еляется высота рабочей зоны 30 г д е h пл —высота площадк и , на которой находятся люди, под полом помеще н ия, м; d — разность высот пола, рав н ая нулю при горизонталь н ом его расположении, м. Параметры А и n вычисляют так: Из полученных в результате расчетов значений кр и тическо й продолжительности пожара выбирается минимальное 31 Необходимое время эвакуации людей t нб , мин, из рассматрива е мого по мещения рассчитывают по формуле 3 2 При расположении людей на различных по высоте площад к ах необходи мое времяэвакуац и и следует опре д елять дл я каж д ой площадки. При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вер о ятность Q в для лю д ей, находящихся в помещениях, расположенных вышеэтажа пожара, вычисляют по формуле 33 2. Для эк с плуатируемых з д а н ий сооружений вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с и спользованием статистических данных по формуле 35 где n — коэффициент, учитывающий постра д авших людей; Т — рас с матриваемый период эк сплуатации о д нотипных з даний сооружений , год; М ж — число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий сооружений за период; N 0 — общеечисло лю д ей , находя щ ихся в з даниях сооружениях. Оценка уровня обеспечения безопас н ости людей 3. Сущность мето д а 1. В е роятность возник н овения пожара взрыва в объекте в течение года Q ПЗ вычисляют по формуле 36 где Q i ПП — вероятность возникновения пожара в i -м по м ещении объекта в течение года; n — количество по м ещен и й в объекте. Вероятность Q i ПП вычисляют по ф ормуле 37 где Q j ПТА —вероятность возникновения пожара в j -м технолог и че с ком аппарате i -го п о мещения в течение года; Q i ПО — вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года; m — количество технологических аппаратов в i -м помещении. Расчет вероятности образования горючей среды 2. Вероятность образования k -йгорючей среды Q i ГС k для случая независимости событий ГВ и ОК вычисляют по формуле 40 где Q i ГВ l — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества l -го горючего вещества в i -м элементе об ъ екта в течение года; Q i ОК m — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i - м элементе объекта в течение года; k, l, m — порядковые номера горючей среды , горючего вещества и окислителя. Вероятность Q i ГВ k вычисляют по формуле 41 где Q i a n — вероятность реализациилюбой из a n причин, приведенных ниже; Q i a 1 — вероятность постоянного присутствия в i -м элементе объекта горючего вещества k -го вида; Q i a 2 — вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта; Q i a 3 —вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта; Q i a 4 —вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой; Q i a 5 — вероятностьнарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т. На действующих и строящихся объектах вероятность Q i a n реализации в i - м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k -го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существованияэтой причины по формуле 42 где К s — коэффициент безопасности, определение которого изложено в разд. Общие требования к программе сбора и обработки статистических данных излажены в разд. В проектируемых элементах объекта вероятность Q i a n вычисляют для периоданормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств изделий , обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле 43 где P i a n — вероятность безотказной работы производственного оборудования изделия , исключающего возможность реализации a n причины; l — интенсивность отказов производственного оборудования изделия , исключающего возможность реализации a n причины, ч -1 ; t — общее время работы оборудования изделия за анализируемый период времени, ч. Принеобходимости учитывают и иные события, приводящие к образованию горючей среды. Расчет вероятности появления источника зажигания инициирования взрыва 3. Вероятность Q i C 1 вычи с ляют по формуле 48 где Q i t 1 —вероятность отсутствия, неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода, защищающего i -й элемент объекта; Q i t 2 — вероятность прямого удара молнии в i -й элемент объекта в течение года. Вероятность Q i t 2 прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле 49 где N у. Для объектов прямоугольной формы 50 Для круглых объектов 51 где S — длина объекта, м; L — ширина объекта, м; H — наибольшая высота объекта, м; R — радиус объекта, м; n y — среднее число ударов молнии на 1 км 2 земной поверхности выбирают из табл. Таблица 3 Продолжительность грозовой деятельности за год, ч 20—40 40—60 60—80 80— и более Среднее число ударов молнии в год на 1 км 2 3 6 9 12 3. При наличии молниезащиты вероятность Q i t 1 вычисляют по формуле 52 где К s — коэффициент безопасности, определение которого изложено в разд. Для проектируемых объектов вероятность ошибки при проектировании молниезащиты не рассчитывают. Вероятность Q i C 2 вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле 53 где Q i t 3 — вероятность отказа защитного заземления в течение года. Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле 54 где Q i e n — вероятность реализации любой из e n причин, приведенных ниже; Q i e 1 — вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года; Q i e 2 — вероятность проведения электросварочных работ в i -мэлементе объекта в течение года; Q i e 3 — вероятность несоответствия электрооборудования i -гоэлемента объекта категории и группе горючей среды в течение года; Q i е 4 — вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов статического электричества в течение года; z — количество e n причин; п —порядковый номер причины. Вероятность Q i v 2 нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле 56 где I к. Вероятность Q i е 4 появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле 57 где Q i X 1 —вероятность появления в i -м элементе условий д ля статической электризации в течение года; Q i X 2 — вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года. Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле 58 где Q i f n — вероятность реализации любой из f n причин, приведенных ниже; Q i f 1 — вероятность применения в i -м элементе объекта металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента в течение года; Q i f 2 — вероятность разрушения движущихся узлов и деталей i -гоэлемента объекта в течение года; Q i f 3 — вероятность использования рабочими обуви, подбитойметалл и че с кими набойками и гвоздями в i -мэлементе объекта в течение года; Q i f 4 — вероятность попадания в движущиеся механизмы i -го элемента объекта посторонних предметов в течение года; Q i f 5 — вероятность удара крышки металлическ о го люка в i -м элементе объекта в течение года; n —порядковый номер причины; Z — количество f n причин. В е роятность Q i ТИ п вычисляют по формуле 5 9 где Q i h n — вероятность реализации любой из h n причин, приведенных ниже; Q i h 1 —вероятность сжигания топлива в печах i -го элемента объекта в течение года; Q i h 2 — вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года; Q i h 3 — вероятность несоблюдения режима курения в i - м элементе объекта в течение года; Q i h 4 — вероятность отсутствия или неисправности искрогасителе й на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года; Q i h 5 — вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или горелок в i -м элементе объекта в течение года; Q i h 6 — вероятность выбросовнагретого газа из технического оборудования в i -мэлементе объекта в течение года; Z — количество причин; п —поря д ковый номер причины. Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле 60 где K s — коэффициент безопасности, определение которого изложено в разд. Вероятность вычисляют по формуле 61 rдe Q i K n — вероятность реализации любой из К n причин, приведенных ниже; Q i K 1 — вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузкиэлектросет и , машины и аппаратов в течение года: Вероят н ость Q i K 1 вычисляют по формуле 62 где Q i y m — вероятность реализациилюбой из у m причин, приведенных ниже; Q i y 1 — вероятностьнесоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -мэлементе в течение года; Q i y 2 — вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитаннойна эту нагрузку; Q i у 3 — вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года; Q i y 4 — вероятность повышения напряжения в сети i -гоэлемента объекта в течение года; Q i y 5 — вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -гоэлемента объекта в течение года; Q i y 6 — вероятность уменьшениясопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года; Q i z —вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защитыэлектрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года. Вероятность Q i ТИ n поя в лен и я в горючем в е ществе ил и материале очагов экзотермического окисления или разложен и я, п р и водящих ксамовозгоранию, вычисляют по формуле 63 где Q i m n —вероятность реализации любой из m n причин, приведенных ниже; Q i m 1 — вероятность появления и i -м элементе объекта очага тепловогосамовозгорания в течение года; Q i m 2 — вероятность появления в i -м элемент е объема очага химического возгорания в течение года; Q i m 3 — вероятность появлен и я в i -м эл е мент е объекта очага микробиологического самовозгорания в течение года. Вероятность Q i m 1 вычисляют для всехэлементов объекта по формуле 64 где Q i P 1 —вероятность появления в i -м элементе объекта в течени е года веществ, склонных к т е пловому самовозгоран и ю; Q i P 2 — вероятность нагрева веществ, склонных к самовозгоранию, выше безопаснойтемпературы. Вероятность Q i m 2 выч и сляют для всех элеме н тов объекта по формуле 66 гд е Q i g 1 — в е роятность появления в i -мэлементе объекта химически активных веществ, реагирующих между собой свыделением большого количества т е пла, в течение года; Q i g 2 — вероятность контакта химическ и акт и вных веществ в течение года. Вероятность Q i принимают равной нулю в следующих случаях: При обосновании невозможности расчета вероятности появления источника зажигания в рассматриваемом элементе объекта с учетом конкретных условий его эксплуатации д опускается вычислять этот параметр по формуле 67 где t — время работы i -го элемента объекта за анализируемыйпериод времени, ч; —среднее время работы i -го элемента объекта до появления одного источника зажигания, ч; E 0 — минимальная энергия зажигания горючей среды i -гоэлемента объекта, Дж. Общие требования к программе сбора и обработки статистических данных 4. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной о п асности помещений и технологического оборудования 4. В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют: Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях,неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются: При разработке форм сбора и обработки статистической информации используют: Таблица 4 Наименование Анализируемое событие причина Порядковый номер Дата и вре м я Время t j Общее время t анализируе м ого элемента объекта Наи менова- ние Обозначение реализации события причины обнаружения возникновения прич и ны устранения возникновения причины существования события причины работы i -го элемента объекта, мин Компрессор первого каскада Разрушение узлов и детале й f 2 1 Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события t 0 среднее время нахождения в отказе по формуле 68 где t j — время существования i -го пожаровзрывоопасногособытия, мин; m — общее количество собы тий изделий ; j —порядковый номер события изделия. Точечную оценку дисперсии D 0 среднего времени существования пожаровзрывоопасногособытия вычисляют по формуле 6 9 4. Среднее квадратическое отклонение точечной оценкисреднего времени существования события — t 0 вычисляют по формуле 70 4. Коэффициент безопасности K б коэфф и цие н т, учитывающийотклонение значения параметра t 0 , вычисленного по формуле 6 8 , от его истинного значения вычисляют из формулы 71 4. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов э лементов 5. Пожароопасные параметры теплов ы х источников 5. Разряд атмосферного электричества 5. Вторичное воздействие молнии Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферногоэлектричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Занос высокого потенциала Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражени и молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредстве нн ой близости от молн и еотвода. Электрическая искра дуга 5. Электрические искры ка п ли металла Электрические искры капли металла образуются при коротком замыкании электропроводки,электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общегоназначения. Объем капли металла V к , м 3 , вычисляют по формуле 74 гд е d k — диаметр капли, м. Коэффициент теплоотдачи определяют в следующей последовательности: Количество тепла W , Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле 84 где Т св —температура самовоспламенения горюч е го материала, К; К —коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле. Электрическиелампы накаливан и я общего назначения Пожар н ая опасность св е тильников обусловлена возможностью контакта горючей ср е ды с колбо й эл е ктрической лампы накаливан и я,нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды. Искрыстатического электричества Энергию искры W и , Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы 85 где С — емкость конденсатора, Ф; U — напряжение, В. Механические фрикционные искры искры от удара и трения Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свеч е ния частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а и х температура находится в пределах температуры плавления металла. Скорость искры w и , образующейся пр и ударе свобод н о падающего тела, вычисляют по формуле 88 а при удар е о вращающееся тело по формуле 89 гд е n — частота вращения ,, с -1 ; R — радиус вращающегося т е ла, м. Открытое пламя и искры двигателей печей Пожарная опасность пламени обусловлена интенсив н остью теплового воздействия плотностью теплового потока , площадью воздействия, ориентацие й вза и мным расположением , периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. До максимальной температуры контакты нагреваются за время 99 Электрическую мощность Р , выделяющуюся в контактных переходах вычисляют по формуле где I — ток в сети, А; U i — падениенапряжения в i -й контактной паре в электрическом контакте, В; п —количество контактных пар в контакте. Таблица 8 Наименование материала Алюминий Графит Латунь Медь Сталь Алюминий 0,28 Графит 3,0 3,0 Латунь 0,63 2,4 0,54 Медь 0,65 3,0 0,60 0,65 Сталь 1,4 1,6 2,1 3,0 2,5 Коэффициент теплообмена вычисляют в зависимости от температуры контактов по формулам: Интенсивность отказов элементов оборудования, приборов и аппаратов Зависимость интенсивно сти повреждений оборудования, п риводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана,этилена и аммиака приведена на черт. Экономическая оценка эффективности затрат на обеспечение пожарной безопасности 1. При оценке остаточной стоимоcти фондов могут быть рассмотрены три различных случая: В этом случае в качестве Л t следует учитывать остаточную стоимость фондов; б фонды в конце расчетного периода, отслужившие лишь часть своего срока службы иэффективно функционирующие. В этом случае в качестве Л t следует учитывать остаточную стоимость фондов; в фонды, высвобожденные за ненадобностью в году t , которые нигде более по своему назначению использованы бытьне могут. Расчетэкономических потерь от пожара 2. Значение предотвращенных потерь П пр , руб.

Новые правила расчета аванса
Хартстоун вечеринка в каражане карты
Андрей зубов лекции по истории религии
Косинус 60 по таблице брадиса
Скрипение зубами во сне у детей причины